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5，3.牽引計算與驅(qū)動裝置選擇5 3，1.對于單線循環(huán)式貨運索道的牽引計算或線路計算、通常把貨車集中載荷折算成均布載荷進(jìn)行計算,5 3,2.阻力系數(shù)取值時需要注意 貨車隨運載索升降起伏。導(dǎo)致部分能量損失 因此、阻力系數(shù)與索道側(cè)形之間存在一定關(guān)系，對于動力型索道應(yīng)當(dāng)考慮側(cè)形對阻力系數(shù)的影響、側(cè)形復(fù)雜時取上限值.側(cè)形平坦時取下限值 線路上有壓索輪組時亦取上限值。單線貨運索道有采用有襯托 壓索輪組的發(fā)展趨勢,因此。本次修訂時。根據(jù)國內(nèi)外單線循環(huán)式客運索道阻力系數(shù)資料，取f0,0,03，0.04，5,3,3.本條對運載索最小拉力做出了規(guī)定 1、確定運載索最小拉力一般要考慮下列因素.限制運載索在集中載荷作用下產(chǎn)生的彎曲應(yīng)力值 以保證運載索的具有一定的工作壽命。限制運載索在貨車集中載荷作用下的撓度。以保證貨車平穩(wěn)地運行，保證運載索在驅(qū)動輪上不打滑 2，不同條件下C3值的選取說明如下,運輸能力較大是指運輸能力大于150t,h的單線索道.這時C3取小值是為了適當(dāng)限制運載索的直徑.高差較大時.運載索在下站站外的傾角較大，經(jīng)2跨.3跨后運載索拉力就顯著增大，即運載索的最小拉力區(qū)段的長度很短。因此C3亦可以取小值.車距小于100m時可視為車距較小.此時線路均布載荷較大，運載索的拉力就逐漸增大 即運載索的最小拉力區(qū)段的長度較短，因此C3取小值。對于不同條件組合的場合，可通過分析判斷確定C3的取值，5。3.4。本條對驅(qū)動裝置的選擇做出了規(guī)定，1.臥式驅(qū)動裝置結(jié)構(gòu)簡單 站房高度小.具有減少運載索彎曲次數(shù)，提高運載索的工作壽命及減小阻力等優(yōu)點，在工程中得到普遍應(yīng)用,2。選擇臥式單輪雙槽驅(qū)動裝置同時傳動兩個區(qū)段.與兩個區(qū)段單獨設(shè)驅(qū)動裝置的方案相比.具有以下優(yōu)點，減少一套驅(qū)動裝置和相應(yīng)的輔助設(shè)施.配置緊湊，因此設(shè)備費用大大降低.在相同負(fù)荷情況下,改善了驅(qū)動裝置的運轉(zhuǎn)狀況,不需采用特殊裝置就可使索道的兩個傳動段達(dá)到同步的目的.同時傳動兩個區(qū)段的單輪雙槽臥式驅(qū)動裝置曾在遼寧省華銅索道 云南省會澤索道和福建省潘田索道工程中得到應(yīng)用.使用效果良好.由于兩個傳動段組合的負(fù)荷特征不同 共有4種不同的組合情況。1,兩個區(qū)段均為制動運行.2，兩個區(qū)段均為動力運行。3 第一區(qū)段為動力運行。而第二區(qū)段為制動運行，4，第一區(qū)段為制動運行 而第二區(qū)段為動力運行,判斷4種負(fù)荷組合是否適用聯(lián)合驅(qū)動方式的依據(jù)是 運載索在驅(qū)動輪兩側(cè)的拉力比是否符合抗滑要求、有關(guān)不同負(fù)荷組合情況下抗滑性能的詳細(xì)分析,可參閱.同時傳動單線索道兩個區(qū)段的雙槽臥式驅(qū)動機。起重運輸機械,1979年第三期。分析計算表明,在上述，3，4、兩種負(fù)荷組合情況下采用聯(lián)合驅(qū)動方案時、驅(qū)動裝置的功率大大降低。以潘田索道為例,聯(lián)合驅(qū)動方案用一臺功率為70kW的電動機,而采取獨立驅(qū)動方案時則需功率各為95kW的兩臺電動機，在，1,2 兩種負(fù)荷組合情況下.因為最不利的線路載荷情況和功率備用系數(shù)沒有重復(fù)計入.所以 聯(lián)合驅(qū)動方案主電動機的功率并不是單獨驅(qū)動方案功率的疊加，