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7、2 鋼筋和鋼骨混凝土構(gòu)件7.2。1。鋼筋混凝土或鋼骨混凝土構(gòu)件因構(gòu)件的變形及破壞形態(tài)不同。其損傷的過程及損傷的狀況有所不同，因此應(yīng)使用能恰當表現(xiàn)構(gòu)件破壞狀態(tài)的性能指標，構(gòu)件的形態(tài)分為柱式構(gòu)件和受面內(nèi)力的壁式構(gòu)件.構(gòu)件的破壞形態(tài)應(yīng)分為彎曲破壞和剪切破壞 通過比較構(gòu)件的抗剪能力與構(gòu)件達到抗彎能力時所對應(yīng)的最大剪力。來判定鋼筋混凝土構(gòu)件的破壞形態(tài)時、構(gòu)件的最大剪力應(yīng)由實際彎曲抗力求得、因此在計算彎曲抗力時應(yīng)考慮全部軸向鋼筋和鋼骨，且采用鋼材實際屈服強度，同時也應(yīng)根據(jù)破壞截面的不同考慮彎曲抗力的增強等影響 圖11。鋼筋和鋼骨混凝土構(gòu)件抗震驗算流程圖圖12。柱式鋼管混凝土構(gòu)件和柱式鋼構(gòu)件抗震驗算流程圖。簡支結(jié)構(gòu)根據(jù)合理假定剪切跨度,就可以從設(shè)計彎曲抗力直接求出Vmu值、超靜定結(jié)構(gòu)如果假定剪切跨度有難度。則應(yīng)采用靜力非線性分析來求得Vmu值，本規(guī)范中鋼筋和鋼骨混凝土構(gòu)件抗剪能力的計算方法。主要參照美國Caltrans，Seismic、Design,Criteria。V1 6，以下簡稱.Caltrans規(guī)范、AASHTO。Guide Specifications，for LRFD seismic.Design、LRFDSEIS.2、2011。日本 鐵道構(gòu)造物等設(shè)計標準,同解說，耐震設(shè)計、1999 和日本 道路橋示方書，V耐震設(shè)計編,同解說.2002.等、并結(jié)合我國公路與鐵路常用設(shè)計指標進行調(diào)整后形成,1。已有研究表明，美國28天圓柱體抗壓強度與中國抗壓強度標準值基本一致.因而，將Caltrans規(guī)范混凝土強度f、c直接等效為我國抗壓強度標準值f，c,Caltrans規(guī)范公式中箍筋的規(guī)范強度fyh。相當于我國規(guī)范的抗拉強度設(shè)計值，2,Caltrans規(guī)范中計算c1所用μd為位移延性系數(shù)，對于群樁基礎(chǔ)等多種形式的構(gòu)件，在地震的動力作用下，其計算較為復(fù)雜 且與指標相應(yīng)的界限值在實際應(yīng)用中受限制較大,為了方便操作.結(jié)合轉(zhuǎn)角延性系數(shù)μθ大于位移延性系數(shù)μd的一般規(guī)律 本規(guī)范采用轉(zhuǎn)角延性系數(shù)μθ代替位移延性系數(shù)μd.這是偏于保守的.由于一般構(gòu)件的塑性鉸區(qū)長度Lp不超過塑性鉸區(qū)截面至反彎點之間距離的0.2倍，即0.2L，進一步將構(gòu)件的屈服轉(zhuǎn)角θy的計算公式簡化，3、Caltrans規(guī)范中系數(shù)c2旨在計入軸向力對混凝土剪切抗力的提高.由于在地震作用下 墩柱尤其是群樁構(gòu)件軸力的取值變動較大。因而本規(guī)范偏保守取c2、1 0 7,2,2。7.2,3，鋼筋混凝土或鋼骨混凝土構(gòu)件的荷載和位移的關(guān)系與軸向壓力的作用程度有關(guān).本規(guī)范主要針對具有明顯延性的破壞形態(tài)給出了鋼筋混凝土構(gòu)件的損傷驗算指標、軸向壓力比較大的情形。構(gòu)件的破壞形態(tài)缺少延性.驗算指標需要另外進行研究.本規(guī)范對鋼筋混凝土構(gòu)件性能等級的劃分主要參考日本公路橋梁抗震規(guī)范 道路橋示方書 V耐震設(shè)計篇、該規(guī)范采用構(gòu)件變形為指標衡量構(gòu)件延性能力,按下式計算，式中 μd 鋼筋混凝土橋墩容許延性系數(shù) δu,鋼筋混凝土橋墩極限變形 δy,鋼筋混凝土橋墩屈服變形,α.構(gòu)件安全系數(shù)、按表3取值,表3,鋼筋混凝土橋墩容許延性系數(shù)計算時的安全系數(shù).該安全系數(shù)α主要表征構(gòu)件進入非線性的塑性變形占屈服平臺段的比例。圖13，假定構(gòu)件屈服后 構(gòu)件塑性轉(zhuǎn)動全部發(fā)生在塑性鉸區(qū)中心，塑性變形按下式計算.圖13,日本道路橋梁抗震規(guī)范鋼筋混凝土構(gòu)件容許延性示意圖Py，等效屈服力，Py0。首次屈服力。δy0 首次屈服變形。δy，屈服變形 δu。極限變形,式中 δp.構(gòu)件塑性變形，δp.δ、δy。θp 塑性鉸區(qū)塑性轉(zhuǎn)角。θp θ、θy,δ和θ分別為實際反應(yīng)變形和塑性鉸區(qū)轉(zhuǎn)角 而極限變形對應(yīng)的塑性變形與塑性鉸區(qū)塑性轉(zhuǎn)角之間的關(guān)系為 因而.采用構(gòu)件變形和塑性鉸區(qū)局部轉(zhuǎn)角描述構(gòu)件延性時 對應(yīng)同一性能等級,其α系數(shù)可取相同限值。以塑性鉸區(qū)轉(zhuǎn)角表達的延性系數(shù)界限值為,本規(guī)范采用塑性鉸區(qū)轉(zhuǎn)角延性系數(shù)表達構(gòu)件的轉(zhuǎn)動能力.并將日本規(guī)范安全系數(shù)取倒數(shù)作為乘子 同時.根據(jù)現(xiàn)行國家標準,工程場地地震安全性評價技術(shù)規(guī)范。GB、17741，采用綜合概率法以及中國地震烈度區(qū)劃圖的編制方法.我國地震作用的確定不區(qū)分直下型和板塊邊緣型。因而將性能系數(shù)規(guī)定為表7、2 3中的數(shù)值.以表達各性能等級的延性限值、為保證構(gòu)件具備足夠的塑性變形冗余,采用安全系數(shù)K對塑性鉸區(qū)極限塑性轉(zhuǎn)角作折減 因而公式 13、可以重寫為,7.2.4 一些橋梁構(gòu)件 如墻式橋墩等，橫斷面兩個方向的幾何尺度相差懸殊.可以看成平面構(gòu)件.當設(shè)計地震力作用于平面構(gòu)件的面外方向時 抗震驗算可以作為柱式構(gòu)件處理,但當設(shè)計地震力作用于平面構(gòu)件的面內(nèi)方向時，應(yīng)作為板構(gòu)件處理，按附錄F.2驗算抗剪性能，