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6.3，地面結構彈塑性反應譜方法6 3。1,根據(jù)現(xiàn)有的工程設計實踐,大量的高架區(qū)間結構采用結構形式簡單的梁式結構，其大部分慣性質量來自上部結構和車輛 并可近似集中在墩頂以上、根據(jù)已有的研究結論.第一振型對結構的地震反應起控制作用，通過第一振型的計算可以滿足此類結構的抗震設計要求.另外高架區(qū)間結構在一般的設計條件下.當因地震作用進入彈塑性狀態(tài)時。塑性鉸發(fā)生部位一般在墩底或墩頂 比較易于識別和預先設計，因此大量的高架區(qū)間結構可以滿足第一振型為主.塑性鉸位置明確的要求，彈塑性反應譜方法可用于大量的高架區(qū)間結構節(jié)段的抗震設計計算.彈塑性反應譜方法的計算流程如下.圖2.圖2 彈塑性反應譜法計算流程6、3,2，考慮到高架區(qū)間結構線路一般很長、地震發(fā)生時。車輛正在運行的概率較大 參考現(xiàn)行國家標準 鐵路工程抗震設計規(guī)范.GB、50111.在橫橋向計算中考慮了50.的車輛慣性質量.雖然彈塑性反應譜方法與所采用的計算模型沒有直接關系 但根據(jù)目前對該方法的使用經驗，該方法可以比較好的用于可簡化為單墩模型的情況,出于這樣的考慮。順橋向地震作用下 1聯(lián) 1跨 梁體附加在支座的頂面，橫橋向地震作用下,按照支座反力或跨徑分配上部結構與列車質量。取兩種分配方式中的質量較大者,質量附加到上部結構的重心處、彈塑性反應譜方法中。根據(jù)考慮結構和地基非線性特性的靜力非線性分析所得荷載 變形曲線,連接原點與結構等效屈服點所得割線斜率確定結構等效剛度、結構等效屈服點，取橋墩屈服點與基礎屈服點最先達到的狀態(tài)點 6。3，3，彈塑性反應譜將結構等效周期作為參數(shù)進行單自由度體系的非線性時程反應分析.將其最大值作為結構物固有周期的函數(shù)、彈塑性反應譜的譜值與延性系數(shù)μ有關、本規(guī)范折減系數(shù)參照了Vidic等人提出的關系式 由于各種地基的地表面地震動特性各不相同。所以所需彈塑性反應譜也要針對各種場地分別計算、在本規(guī)范的編寫過程中，收集了國內外800余條強震記錄,采用雙線性本構模型計算了彈塑性反應譜并分析回歸了各類場地,特征周期分區(qū)和多個延性系數(shù)所對應的特征周期參數(shù)T0、結果具有與彈性反應譜類似的統(tǒng)計意義