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B，2、擴大基礎(chǔ)集中參數(shù)建模方法B,2.1,當確定土與擴大基礎(chǔ)靜力相互作用模型,圖B。2,1,1 時，應計入基礎(chǔ)及地基土中的墩身部分水平地基反力。基礎(chǔ)底面剪切反力和基礎(chǔ)底面的抵抗彎矩,并應分別采用非線性彈簧模擬 圖B.2,1、2.圖B，2，1,1 擴大基礎(chǔ)集中參數(shù)模型示意圖kh,側(cè)面水平彈簧地基彈簧初始剛度,ks，基底剪切彈簧地基彈簧初始剛度.kr、基底轉(zhuǎn)動彈簧地基彈簧初始剛度圖B.2 1,2,非線性地基彈簧模型Ph。水平地基反力，uh 水平地基變形 Phy,水平地基反力上限。uhy 水平地基屈服變形、Ps,基底剪切反力,us?；椎鼗羟凶冃?，Psy、基底剪切反力上限、usy，基底地基剪切屈服變形,M.基底抵抗彎矩.θ.基底地基轉(zhuǎn)角、M1.基底提離彎矩。θ1、基底地基提離轉(zhuǎn)角,M2，基底抵抗彎矩上限、θ2,基底地基屈服轉(zhuǎn)角B。2，2，水平地基彈簧計算可符合下列規(guī)定、1,地基土中墩身,或基礎(chǔ) 水平地基彈簧剛度可按下式計算,式中 kh,墩身,或基礎(chǔ).水平地基彈簧初始剛度 kN、m Ah。計算范圍內(nèi)墩身?；蚧A(chǔ)、正面受土壓計算面積.m2，2。水平地基反力上限值 可按下列公式計算，式中,b0,水平彈簧剛度計算范圍內(nèi)基礎(chǔ)側(cè)面土抗力的計算寬度，m。按現(xiàn)行行業(yè)標準.鐵路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范,TB.10002、5計算，l，水平彈簧計算范圍的高度,m.σp，基礎(chǔ)側(cè)面水平地基壓應力強度.kPa，η,系數(shù)。η b0、b.b,垂直于荷載作用方向的基礎(chǔ)水平寬度，m,B、2,3、基底剪切彈簧計算可符合下列規(guī)定 1，基底剪切彈簧初始剛度ks可按下列公式計算，式中 ks，基底剪切彈簧初始剛度、kN，m Ks。剪切基床系數(shù).kN、m3 Av?；A(chǔ)底面面積 m2。Kv。基底豎向基床系數(shù)、取計算位置處的基床系數(shù)K,kN、m3,2.基底最大剪切抗力Psy可按下式計算、式中 Psy、基底最大剪切抗力。kN.Vd.基底豎向荷載。kN，μ、基底摩擦系數(shù),由地質(zhì)勘察報告提供.或按表B,2 3取值。表B,2，3，基底摩擦系數(shù)B 2，4。基底轉(zhuǎn)動彈簧計算可符合下列規(guī)定，1?；邹D(zhuǎn)動彈簧剛度計算可按下列規(guī)定、1，轉(zhuǎn)動彈簧第一段折線剛度kr可按下式計算，式中.kr、轉(zhuǎn)動彈簧第一段折線剛度。kN、m、rad Iy,基底截面慣性矩 m4,2,轉(zhuǎn)動彈簧第二段折線剛度可按下式計算.3.轉(zhuǎn)動彈簧第三段折線剛度應取0.2 基礎(chǔ)界限彎矩計算,1,擴大基礎(chǔ)的提離界限彎矩M1可按下式計算.式中.M1.提離界限彎矩,kN、m，Vd、基礎(chǔ)底面的豎向荷載。kN、B。水平荷載作用方向的基礎(chǔ)寬度,m。2 基礎(chǔ)最大抵抗彎矩M2可按下式計算,式中，M2。基礎(chǔ)最大抵抗彎矩，kN m L 與水平荷載作用方向垂直的基礎(chǔ)寬度 m.σd 修正后的地基極限承載力。kPa.根據(jù)現(xiàn)行行業(yè)標準。鐵路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范、TB,10002.5規(guī)定的基本承載力、按表B 2,4進行地震作用下的修正后得到。表B,2、4.各類土和巖石地基地震作用下極限承載力建議值,σd。注、σ0,為地基土基本承載力,