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4、運(yùn)行阻力4、1。運(yùn)行阻力,普通帶式輸送機(jī)4。1、1,普通帶式輸送機(jī)的運(yùn)行總阻力計算,本標(biāo)準(zhǔn)修改為按區(qū)段分別計算運(yùn)行阻力.以適應(yīng)帶式輸送機(jī)的布置和工況越來越復(fù)雜的要求，并將主要特種阻力和附加特種阻力合并為特種阻力、阻力的分段計算是對具有相同參數(shù)的區(qū)段 如相同的傾角δi,模擬摩擦系數(shù)fi，物料單位長度的質(zhì)量qG，i和托輥旋轉(zhuǎn)部分單位長度的質(zhì)量qR.i等.進(jìn)行的阻力計算 為計算方便 從帶式輸送機(jī)的尾部到頭部按順序進(jìn)行編號 腳標(biāo) i、為區(qū)段的序號，腳標(biāo).O,為上分支.u 為下分支,0,1、2為帶式輸送機(jī)線路特征點、圖4.1。1.4,1.2、普通帶式輸送機(jī)的主要阻力發(fā)生在整個輸送長度上，本標(biāo)準(zhǔn)增加了按區(qū)段分別計算主要阻力的方法。1 式.4,1、2.1、系參照國際標(biāo)準(zhǔn)、連續(xù)搬運(yùn)設(shè)備.帶承載托輥的帶式輸送機(jī),運(yùn)行功率和張力的計算 ISO,5048,1989及現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn),連續(xù)搬運(yùn)設(shè)備,帶承載托輥的帶式輸送機(jī) 運(yùn)行功率和張力的計算。GB,T。17119.1997,等同于采用ISO、5048、1989,的計算方法,可用于布置簡單的普通帶式輸送機(jī)阻力計算、式、4。1.2.3，式、11 2。4、參照了德國工業(yè)標(biāo)準(zhǔn) 連續(xù)搬運(yùn)設(shè)備。輸送散狀物料的帶式輸送機(jī)、計算及設(shè)計基礎(chǔ) DIN 22101 2011的按區(qū)段分別計算主要阻力的方法，適用于線路布置復(fù)雜的普通帶式輸送機(jī) 2 在帶式輸送機(jī)線路中含有上運(yùn)段和下運(yùn)段時。應(yīng)根據(jù)帶式輸送機(jī)的載荷情況 極端載荷工況、如供料不均勻.輸送線路中部分有載，部分空載等，分別計算主要阻力。3 模擬摩擦系數(shù)是包括托輥旋轉(zhuǎn)阻力，輸送帶壓陷阻力,輸送帶的彎曲阻力和物料內(nèi)摩擦阻力等的綜合模擬摩擦系數(shù)，當(dāng)輸送帶垂度相對較大時，輸送物料的擠壓阻力會占較大比例。當(dāng)已測知托輥的轉(zhuǎn)動阻力和壓陷滾動阻力時.亦可以此估算帶式輸送機(jī)的主要阻力,承載區(qū)段輸送帶的壓陷滾動阻力和托輥轉(zhuǎn)動阻力之和,正常情況為主要阻力的50、85.平均值為70,空載區(qū)段約為主要阻力的90,4、1,3。模擬摩擦系數(shù)是計算主要阻力的重要參數(shù) 特別是對提升阻力較小的長距離帶式輸送機(jī)尤為重要。由于模擬摩擦系數(shù)影響因素較多,應(yīng)根據(jù)帶式輸送機(jī)的技術(shù)參數(shù)、運(yùn)行工況，物料特征及工作條件等因素確定。表4，1、3參照了國際標(biāo)準(zhǔn)、連續(xù)搬運(yùn)設(shè)備 帶承載托輥的帶式輸送機(jī) 運(yùn)行功率和張力的計算 ISO。5048 1989的規(guī)定。4、1。4。普通帶式輸送機(jī)的附加阻力是帶式輸送機(jī)某些區(qū)域上的摩擦阻力和慣性阻力，本標(biāo)準(zhǔn)將附加阻力修改為按上分支和下分支進(jìn)行分區(qū)段分別計算，1、受料段物料的慣性阻力和物料與輸送帶間的摩擦阻力 式4，1、4、4、輸送帶繞經(jīng)滾筒的彎曲阻力、式。4，1。4 9,式,4.1 4。10，非傳動滾筒的軸承阻力.式 4、1 4，11.的計算.采用國際標(biāo)準(zhǔn)，連續(xù)搬運(yùn)設(shè)備、帶承載托輥的帶式輸送機(jī) 運(yùn)行功率和張力的計算,ISO.5048 1989的規(guī)定、對受料段加速區(qū)內(nèi)物料與導(dǎo)料槽側(cè)壁間的摩擦阻力計算、式，4、1，4,5 式，4,1、4，7。修改為采用德國工業(yè)標(biāo)準(zhǔn)。連續(xù)搬運(yùn)設(shè)備，輸送散狀物料的帶式輸送機(jī) 計算及設(shè)計基礎(chǔ)、DIN、22101.2011的規(guī)定,2 對于某些帶式輸送機(jī)。輸送帶繞經(jīng)滾筒的彎曲阻力和非傳動滾筒軸承阻力與其他附加阻力相比較小時、可忽略不計，3.本標(biāo)準(zhǔn)參照現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)，帶式輸送機(jī)設(shè)計計算方法，GB。T、36698。2018的規(guī)定 增加了輸送帶與導(dǎo)料槽密封裙板間的摩擦阻力計算方法 單點受料及長距離帶式輸送機(jī)可忽略不計、當(dāng)多點受料或?qū)Я喜圯^長時采用.4，1.5,普通帶式輸送機(jī)的特種阻力只有在采用相關(guān)布置或裝置時產(chǎn)生、本標(biāo)準(zhǔn)參照德國工業(yè)標(biāo)準(zhǔn)。連續(xù)搬運(yùn)設(shè)備。輸送散狀物料的帶式輸送機(jī) 計算及設(shè)計基礎(chǔ)，DIN 22101.2011的規(guī)定,將特種阻力修改為按區(qū)段分別計算，對受料段加速區(qū)外物料與導(dǎo)料槽側(cè)壁間的摩擦阻力計算、改為按德國工業(yè)標(biāo)準(zhǔn),連續(xù)搬運(yùn)設(shè)備。輸送散狀物料的帶式輸送機(jī).計算及設(shè)計基礎(chǔ).DIN 22101。2011的規(guī)定計算 本標(biāo)準(zhǔn)參照現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)、帶式輸送機(jī)設(shè)計計算方法.GB,T。36698、2018的規(guī)定，增加了緩沖床的摩擦阻力和凸弧段的附加彎曲阻力計算方法,4、1,6,帶式輸送機(jī)的提升阻力是傾斜帶式輸送機(jī)提升物料的阻力,對復(fù)雜帶式輸送機(jī)、本標(biāo)準(zhǔn)將提升阻力修改為按區(qū)段分別計算.應(yīng)根據(jù)帶式輸送機(jī)空載.滿載、部分有載等不同運(yùn)行工況 對上分支和下分支的各區(qū)段分別計算提升阻力、取各段之和,水平轉(zhuǎn)彎帶式輸送機(jī)4，1，7。水平轉(zhuǎn)彎帶式輸送機(jī)直線段部分的阻力計算與普通帶式輸送機(jī)相同，水平轉(zhuǎn)彎段的阻力除按直線段的計算方法計算外，還應(yīng)加上水平轉(zhuǎn)彎段的附加阻力。水平轉(zhuǎn)彎段的附加阻力受線路布置，張力。托輥形式等多種因素影響.條件較好時?？砂词?4。1、7,2.估算、當(dāng)水平轉(zhuǎn)彎段曲率半徑較小 不大于1000m 曲線段對應(yīng)的圓心角較大時.應(yīng)通過詳細(xì)計算確定 U型帶式輸送機(jī)4 1 8,U型帶式輸送機(jī)直線段的運(yùn)行總阻力計算與普通帶式輸送機(jī)相同,僅在U形橫截面區(qū)段的主要阻力和凸弧段的附加彎曲阻力計算時，模擬摩擦系數(shù)f值宜按表4 1，8選取，另外、水平轉(zhuǎn)彎段的阻力應(yīng)在按直線段阻力計算的基礎(chǔ)上加上水平轉(zhuǎn)彎段的附加阻力,水平轉(zhuǎn)彎段的附加阻力。除受曲率半徑，曲線段對應(yīng)的圓心角、曲線段張力等因素影響外，還與U形橫截面托輥組形式有關(guān)，普通U形橫截面系指本標(biāo)準(zhǔn)圖3 1、7中所示的形式。管狀帶式輸送機(jī)4,1、9 管狀帶式輸送機(jī)運(yùn)行總阻力中的主要阻力.附加阻力、特種阻力、提升阻力的計算方法與普通帶式輸送機(jī)基本相同、由于管狀帶式輸送機(jī)的特殊結(jié)構(gòu)、增加了輸送帶的剛性阻力，成管阻力及水平轉(zhuǎn)彎段的附加阻力 4,1 10、管狀帶式輸送機(jī)主要阻力的模擬摩擦系數(shù)與普通帶式輸送機(jī)不同 應(yīng)根據(jù)輸送帶類型。拉伸強(qiáng)度 名義管徑。運(yùn)行工況及工作環(huán)境溫度等確定.在表4。1。10,1.表4、1 10，5中.環(huán)境溫度低系指低于,5、高帶速系指不小于5m，s。4、1、11,管狀帶式輸送機(jī)凸弧段的附加彎曲阻力.計算公式按普通帶式輸送機(jī)規(guī)定計算、但模擬摩擦系數(shù)應(yīng)按管狀帶式輸送機(jī)的規(guī)定選取、4,1，12。管狀帶式輸送機(jī)的水平轉(zhuǎn)彎段往往與凸弧段或凹弧段重疊布置。應(yīng)根據(jù)不同布置計算凸弧段的附加彎曲阻力或水平轉(zhuǎn)彎段的附加彎曲阻力，并根據(jù)重疊情況進(jìn)行取舍.4.1，13。管狀帶式輸送機(jī)輸送帶的剛性阻力是在輸送帶強(qiáng)制成管時 由于輸送帶的橫向剛性產(chǎn)生對托輥組的反彈力，增大了管狀帶式輸送機(jī)的運(yùn)行阻力，增加值即為剛性阻力,式 4。1 13、是在不同管徑的輸送帶橫向剛性為標(biāo)準(zhǔn)值時的經(jīng)驗公式.由于不同管徑所采用的輸送帶芯層材料。拉伸強(qiáng)度.覆蓋層厚度可能不同,同一管的輸送帶橫向剛性會有差異 而小管徑的輸送帶橫向剛性差異可能更大,因此,當(dāng)輸送帶橫向剛性與標(biāo)準(zhǔn)值差異較大時、應(yīng)根據(jù)名義管徑,輸送帶結(jié)構(gòu)和橫向剛性實際指標(biāo)對剛性阻力進(jìn)行修正。4,1。14，管狀帶式輸送機(jī)輸送帶的成管阻力或稱入口阻力 是輸送帶由平形變?yōu)楣軤顣r的能量損失。成管阻力與管徑有關(guān),管徑越大則成管阻力越大.表4、1、14中的數(shù)值由下式計算并修正得出。式中 nP 輸送帶成管次數(shù)或入口次數(shù)，為輸送帶從平形到管狀的總次數(shù),當(dāng)上分支與下分支均為管狀時。nP、2.