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5,承載能力極限狀態(tài)計算5、1，抗彎承載力計算5.1、1.鋼。混凝土組合梁的截面當符合表5，1，1的要求時，可采用塑性設計方法計算抗彎承載力。不符合時.應采用彈性設計方法進行.計算時應計入施工順序.以及混凝土的徐變.收縮與溫度等作用的影響、表5。1,1。板件寬厚比，注，表中α為鋼梁受壓高度的比例系數(shù).可近似采用下列各式計算 正彎矩作用區(qū)段 塑性中和軸在鋼梁截面內(nèi)時,式中.Ast。Asb。分別為鋼梁上翼緣，下翼緣面積 Asc,鋼梁受壓區(qū)的截面面積、5。1 2,塑性設計方法計算鋼 混凝土組合梁強度時、在下列部位可不計及彎矩與剪力的相互影響,1。受正彎矩作用的組合梁截面.2、受負彎矩作用且Artfsd不小于0。15Asfd的組合梁截面 Art為負彎矩區(qū)混凝土橋面板有效寬度范圍內(nèi)縱向鋼筋的截面面積、5、1，3。塑性設計方法計算正彎矩區(qū)鋼，混凝土組合梁的抗彎承載力時、應符合下列規(guī)定。1，塑性中和軸在鋼梁截面內(nèi)，圖5,1。3。1.即Acfcd、Arfsd.Asfd.Apσpu,d時，抗彎承載力應符合下列公式要求 圖5,1，3。1，塑性中和軸在鋼梁內(nèi)時的組合梁截面及應力圖形hc1?；炷翗蛎姘宓暮穸取c2.混凝土橋面板的承托高度式中、γ0,橋梁結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)。按本規(guī)范第4 2、1條的規(guī)定采用、M,正彎矩設計值.N。mm,k.考慮滑移效應的擬合系數(shù)，可取為0、96.也可采用式。5，1、3.3,進行詳細計算、Ac.混凝土橋面板的截面面積,mm2,Asc.鋼梁受壓區(qū)的截面面積,mm2,Ap、體外預應力筋的截面面積。mm2，Ar.塑性中和軸上側(cè)混凝土橋面板內(nèi)縱向鋼筋的截面面積，mm2,As.鋼梁的截面面積、mm2 y1,混凝土橋面板受壓區(qū)截面形心至鋼梁受拉區(qū)截面形心的距離。mm，y2，鋼梁受壓區(qū)截面形心至鋼梁受拉區(qū)截面形心的距離，mm,y3 體外預應力筋的截面形心至鋼梁受拉區(qū)截面形心的距離.mm，y4 混凝土橋面板內(nèi)縱向鋼筋的截面形心至鋼梁受拉區(qū)截面形心的距離、mm.σpu，d、體外預應力筋的極限應力設計值,MPa，按本規(guī)范第5、1。4條計算 fcd,混凝土的抗壓強度設計值.MPa fd、鋼材的抗拉強度設計值 MPa.fsd,混凝土橋面板內(nèi)縱向鋼筋的抗拉強度設計值 MPa,r.剪力連接程度、nr.一個剪跨區(qū)的抗剪連接件數(shù)目 剪跨區(qū)的確定見本規(guī)范第7 5.2條。Ncv。一個抗剪連接件的抗剪承載力設計值。MPa,按本規(guī)范第7、2節(jié)的有關(guān)公式計算、2.塑性中和軸在混凝土橋面板內(nèi).圖5、1.3。2，即Acfcd。Arfsd，Asfd，σpu,dAp時.抗彎承載力應符合下列公式要求 式中.Acc、塑性中和軸上側(cè)混凝土橋面板的面積。mm2,bc，混凝土橋面板的有效寬度.mm χ?；炷翗蛎姘迨軌簠^(qū)高度,mm、k 考慮滑移效應的擬合系數(shù)、可取為0，94 也可采用式.5 1.3 7。進行精確計算.圖5，1。3，2,塑性中和軸在混凝土橋面板內(nèi)時的組合梁截面及應力圖形5。1,4.體外預應力筋的極限應力應按下列公式計算,式中 σpu，體外預應力筋的極限應力、MPa，σpe,體外預應力筋的有效應力.MPa，σpu。d。體外預應力筋的極限應力設計值,MPa、γpu.考慮材料性能。結(jié)構(gòu)體系等因素的分項系數(shù)，可取1.2、σpu、體外預應力筋的極限應力增量 MPa。σpu可按下列公式進行計算，若Acfcd、Arfsd，Asfd Apσpe.則塑性中和軸在鋼梁截面內(nèi) 若Acfcd Arfsd，Asfd。Apσpe。則初步判斷塑性中和軸在混凝土橋面板截面內(nèi)。將式、5，1,4、4，計算的、σpu代入判別式,若Acfcd，Arfsd.Asfd、Ap，σpe，σpu、需重新按塑性中和軸在鋼梁截面內(nèi)的情況計算.σpu。即采用式.5，1 4、3.此時。應力設計值尚應符合下式要求。σpu、d,fpd，5.1，4。5.式中。fpd,體外預應力筋的抗拉強度設計值,MPa 可按本規(guī)范表3 4。3取值。Ic.混凝土橋面板截面的慣性矩.mm4,Is、鋼梁截面的慣性矩、mm4。H，組合梁截面高度.mm L，組合梁計算跨度.mm，