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14，鋼與混凝土組合梁14，1.一般規(guī)定14，1.1。本章規(guī)定適用于將鋼梁和混凝土翼緣板通過抗剪連接件連成整體的鋼,混凝土簡(jiǎn)支及連續(xù)組合梁。所謂。適用于不直接承受動(dòng)力荷載.主要考慮本章給出的組合梁設(shè)計(jì)方法為塑性設(shè)計(jì)法，不適用于直接承受動(dòng)力荷載的組合梁，在已有研究成果和工程實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)的基礎(chǔ)上、本條給出了直接承受動(dòng)力荷載組合梁的設(shè)計(jì)原則，與不直接承受動(dòng)力荷載的組合梁相比在設(shè)計(jì)方法上有兩點(diǎn)不同 一是需要進(jìn)行疲勞驗(yàn)算,在本標(biāo)準(zhǔn)附錄J中給出了具體的驗(yàn)算方法,主要參考國內(nèi)試驗(yàn)結(jié)果和歐洲組合結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范EC4。Design.of，composite,steel，and、con crete.structures的相關(guān)條文 二是不能采用塑性方法進(jìn)行承載能力計(jì)算。應(yīng)按照彈性理論進(jìn)行計(jì)算、即采用換算截面法驗(yàn)算荷載效應(yīng)設(shè)計(jì)值在組合梁截面產(chǎn)生的應(yīng)力.包括正應(yīng)力和剪應(yīng)力等，小于材料的設(shè)計(jì)強(qiáng)度、此外、彈性設(shè)計(jì)方法還適用于板件寬厚比不符合塑性設(shè)計(jì)法要求的組合梁 組合梁的翼緣板可用現(xiàn)澆混凝土板.亦可用混凝土疊合板，清華大學(xué)對(duì)鋼，混凝土疊合板組合梁進(jìn)行了大量的試驗(yàn)研究.證明疊合板組合梁具有與現(xiàn)澆混凝土翼緣的組合梁一樣的受力性能 并且鋼.混凝土疊合板組合梁在實(shí)際工程中也獲得了大量的成功應(yīng)用。取得了顯著的技術(shù)經(jīng)濟(jì)效益和社會(huì)效益、混凝土疊合板翼緣是由預(yù)制板和現(xiàn)澆層混凝土所構(gòu)成、預(yù)制板既作為模板 又作為樓板的一部分參與樓板和組合梁翼緣的受力.混凝土疊合板的設(shè)計(jì)按照現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn) 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范,GB.50010的規(guī)定進(jìn)行,在預(yù)制板表面采取拉毛及設(shè)置抗剪鋼筋等措施以保證預(yù)制板和現(xiàn)澆層形成整體。14.1、2，鋼、混凝土組合梁的混凝土翼緣板既可帶板托,也可不帶板托.由于板托構(gòu)造復(fù)雜,施工不便、在沒有必要采用板托的前提下優(yōu)先采用不帶板托的組合梁.與混凝土結(jié)構(gòu)類似、組合梁混凝土板同樣存在剪力滯后效應(yīng)、目前各國規(guī)范均采用有效寬度的方法考慮混凝土板剪力滯后效應(yīng)的影響,但有效寬度計(jì)算方法不盡相同，1、美國鋼結(jié)構(gòu)協(xié)會(huì) 鋼結(jié)構(gòu)建筑荷載及抗力系數(shù)設(shè)計(jì)規(guī)范、AISC.LRFD，1999。規(guī)定 混凝土翼緣板的有效寬度be取為鋼梁軸線兩側(cè)有效寬度之和，其中一側(cè)的混凝土有效寬度為以下三者中的較小值，組合梁跨度的1,8.其中梁跨度取為支座中線之間的距離。相鄰組合梁間距的1、2。鋼梁至混凝土翼板邊緣的距離，2。歐洲組合結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范EC4規(guī)定,當(dāng)采用彈性方法對(duì)組合梁進(jìn)行整體分析時(shí)，每一跨的有效寬度可以采用定值，對(duì)于中間跨和簡(jiǎn)支邊跨可采用如下規(guī)定的中間跨有效寬度beff。1，對(duì)于懸臂跨則采用如下規(guī)定的支座有效寬度beff 2、如圖44所示，圖44,混凝土翼板的等效跨徑及有效寬度、歐洲組合結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范EC4,1，中間跨和中間支座的有效寬度按下式計(jì)算、式中,b0,同一截面最外側(cè)抗剪連接件間的橫向間距 bei,鋼梁腹板一側(cè)的混凝土翼緣板有效寬度，取Le,8,但不超過板的實(shí)際寬度bi、bi應(yīng)取為最外側(cè)的抗剪連接件至兩根鋼梁間中線的距離。對(duì)于自由端則取混凝土懸臂板的長(zhǎng)度.Le為反彎點(diǎn)間的近似長(zhǎng)度，對(duì)于一根典型的連續(xù)組合梁。應(yīng)根據(jù)控制設(shè)計(jì)的彎矩包絡(luò)圖來確定Le、如圖44所示,2.邊支座的有效寬度按下式計(jì)算、組合梁各區(qū)段的混凝土板有效寬度取值見圖44，根據(jù)歐洲組合結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范EC4，簡(jiǎn)支組合梁的有效跨徑Le取為梁的實(shí)際跨度。對(duì)于連續(xù)組合梁.其正彎矩區(qū)有效寬度與正彎矩區(qū)的長(zhǎng)度有關(guān)，負(fù)彎矩區(qū)有效寬度則與負(fù)彎矩區(qū).中支座區(qū)，的長(zhǎng)度有關(guān)。圖44中相鄰的正負(fù)彎矩區(qū)存在長(zhǎng)度重疊的部分、這與設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)考慮結(jié)構(gòu)的彎矩包絡(luò)圖的要求是一致的 需要指出的是、當(dāng)忽略混凝土的抗拉作用后。負(fù)彎矩區(qū)的有效寬度主要用于定義混凝土翼板內(nèi)縱向受拉鋼筋的有效截面積，3.美國各州公路及運(yùn)輸工作者協(xié)會(huì).AASHTO,制定的公路橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范規(guī)定，混凝土翼板有效寬度be應(yīng)等于或小于1、4的跨度以及12倍的最小板厚，對(duì)于邊梁,外側(cè)部分的有效寬度不應(yīng)超過其實(shí)際懸挑長(zhǎng)度、如果邊梁僅一側(cè)有混凝土板時(shí)。則有效寬度應(yīng)等于或小于跨度的1。12以及6倍的最小板厚,4，英國橋梁規(guī)范，BS5400、第5部分根據(jù)有限元分析及試驗(yàn)研究的成果、以表格的形式給出了對(duì)應(yīng)于不同寬跨比的組合梁混凝土翼緣板有效寬度 相比較而言,歐洲組合結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范EC4對(duì)組合梁混凝土板有效寬度的計(jì)算方法概念明確.并將簡(jiǎn)支組合梁和連續(xù)組合梁的計(jì)算方法統(tǒng)一起來、摒棄了混凝土板有效寬度與混凝土板厚相關(guān)的規(guī)定,適用性更強(qiáng)、本標(biāo)準(zhǔn)給出的組合梁混凝土翼板的有效寬度.基于近年來國內(nèi)大量組合梁板結(jié)構(gòu)試驗(yàn)，并系參考現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 GB。50010的相關(guān)規(guī)定.同時(shí)根據(jù)已有的研究成果并借鑒歐洲組合結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范EC4的相關(guān)條文、考慮到組合梁混凝土板的有效寬度主要和梁跨度有關(guān).和混凝土板的厚度關(guān)系不大。故取消了混凝土板有效寬度與厚度相關(guān)的規(guī)定，此外。借鑒歐洲組合結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范EC4的方法引入連續(xù)組合梁等效跨徑的概念 將混凝土板有效寬度的規(guī)定推廣至連續(xù)組合梁，嚴(yán)格而言、組合梁采用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)法,應(yīng)使用與之相匹配的塑性有效翼緣寬度。近年來、組合梁的塑性階段有效寬度試驗(yàn)研究已開展較多,也積累了較多的數(shù)據(jù)、形成了較為可靠的設(shè)計(jì)公式.詳見清華大學(xué)的相關(guān)研究 本條計(jì)算組合梁混凝土翼板有效寬度的方法是基于組合梁在彈性階段的受力性能所建立起來的。且比實(shí)際值略偏小,而當(dāng)組合梁達(dá)到極限承載力時(shí),混凝土翼板已進(jìn)入塑性狀態(tài)。此時(shí)翼板中的應(yīng)力分布趨向均勻 塑性階段混凝土翼板的有效寬度遠(yuǎn)大于彈性階段、因此本條規(guī)定低估了極限狀態(tài)時(shí)樓板對(duì)承載力的實(shí)際貢獻(xiàn)、與組合梁的極限狀態(tài)設(shè)計(jì)法并不完全匹配。因此將根據(jù)彈性分析得到的翼板有效寬度應(yīng)用于塑性計(jì)算、計(jì)算結(jié)果偏于安全，本條主要針對(duì)組合梁截面的承載能力驗(yàn)算 在進(jìn)行結(jié)構(gòu)整體內(nèi)力和變形計(jì)算時(shí),當(dāng)組合梁和柱鉸接或組合梁作為次梁時(shí)、僅承受豎向荷載 不參與結(jié)構(gòu)整體抗側(cè)。試驗(yàn)結(jié)果表明，混凝土翼板的有效寬度可統(tǒng)一按跨中截面的有效寬度取值，14，1 3，組合梁的正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算包括撓度和負(fù)彎矩區(qū)裂縫寬度驗(yàn)算,應(yīng)采用彈性分析方法 并考慮混凝土板剪力滯后 混凝土開裂 混凝土收縮徐變，溫度效應(yīng)等因素的影響,原規(guī)范僅具體給出了組合梁的撓度計(jì)算方法 并提出要驗(yàn)算連續(xù)組合梁負(fù)彎矩區(qū)段裂縫寬度的要求、本次修訂明確了正常使用極限狀態(tài)組合梁的驗(yàn)算內(nèi)容以及需要考慮的因素、同時(shí)還對(duì)計(jì)算模型和各因素的考慮方法進(jìn)行了具體說明。方便設(shè)計(jì)人員操作.組合梁的正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算可按彈性理論進(jìn)行,原因是在荷載的標(biāo)準(zhǔn)組合作用下產(chǎn)生的截面彎矩小于組合梁在彈性階段的極限彎矩.即此時(shí)的組合梁在正常使用階段仍處于彈性工作狀態(tài)、溫度荷載以及混凝土收縮徐變效應(yīng)可能會(huì)影響組合梁正常使用階段的內(nèi)力，變形以及負(fù)彎矩區(qū)裂縫寬度。應(yīng)在正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算中予以充分的考慮.在計(jì)算組合梁的撓度時(shí)、可假定鋼和混凝土都是理想的彈塑性體。從而將混凝土翼板的有效截面除以鋼與混凝土彈性模量的比值αE、換算為鋼截面 為使混凝土翼板的形心位置不變。將翼板的有效寬度除以αE即可.再求出整個(gè)梁截面的換算截面剛度EIeq,此外。國內(nèi)外的試驗(yàn)研究結(jié)果表明、由混凝土翼板和鋼梁間相對(duì)滑移引起的附加撓度在10、15 采用焊釘?shù)热嵝赃B接件時(shí)、特別是部分抗剪連接時(shí) 該滑移效應(yīng)對(duì)撓度的影響不能忽略。否則將偏于不安全.因此在計(jì)算撓度時(shí)需要對(duì)換算截面剛度進(jìn)行折減 對(duì)連續(xù)組合梁。因負(fù)彎矩區(qū)混凝土翼板開裂后退出工作 所以實(shí)際上是變截面梁。故歐洲組合結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范EC4規(guī)定。在中間支座兩側(cè)各0。15l、l為一個(gè)跨間的跨度 的范圍內(nèi)確定梁的截面剛度時(shí)、不考慮混凝土翼板而只計(jì)入在翼板有效寬度be范圍內(nèi)負(fù)彎矩鋼筋截面對(duì)截面剛度的影響 在其余區(qū)段不應(yīng)取組合梁的換算截面剛度而應(yīng)取其折減剛度.按變截面梁來計(jì)算其變形，計(jì)算值與試驗(yàn)結(jié)果吻合良好 連續(xù)組合梁除需驗(yàn)算變形外 還應(yīng)驗(yàn)算負(fù)彎矩區(qū)混凝土翼板的裂縫寬度.驗(yàn)算裂縫寬度首先需要進(jìn)行內(nèi)力分析 得到支座負(fù)彎矩截面的內(nèi)力值，由于支座負(fù)彎矩區(qū)混凝土板的開裂 連續(xù)組合梁在正常使用階段會(huì)出現(xiàn)明顯的內(nèi)力重分布現(xiàn)象、為方便設(shè)計(jì)、可以采用彎矩調(diào)幅法來計(jì)算連續(xù)組合梁的支座負(fù)彎矩值,即先按未開裂彈性分析得到支座負(fù)彎矩,然后對(duì)該支座負(fù)彎矩進(jìn)行折減，折減幅度即為調(diào)幅系數(shù)、調(diào)幅系數(shù)的取值建議根據(jù)已有的試驗(yàn)數(shù)據(jù)確定，具體可見本標(biāo)準(zhǔn)第10 2.2條.鋼材與混凝土材料的溫度線膨脹系數(shù)幾乎相等，約為1,0 10 5 1 2。10，5、當(dāng)二者溫度同時(shí)提高或降低時(shí)。其溫度變形基本協(xié)調(diào),可以忽略由此引起的溫度應(yīng)力，但是,由于鋼材的導(dǎo)熱系數(shù)是混凝土的50倍左右，當(dāng)外界環(huán)境溫度劇烈變化時(shí),鋼材的溫度很快就接近環(huán)境溫度,而混凝土的溫度則變化較慢、兩種材料間的溫度差將會(huì)在組合梁內(nèi)產(chǎn)生自平衡應(yīng)力,即為溫度應(yīng)力。對(duì)于簡(jiǎn)支組合梁，溫度差會(huì)引起梁的撓曲變形和截面應(yīng)力重分布。對(duì)于連續(xù)組合梁或者其他超靜定結(jié)構(gòu)、溫度差還會(huì)引起進(jìn)一步的約束彎矩，從而對(duì)組合梁的變形和負(fù)彎矩抗裂造成影響 對(duì)于一般情況下在室內(nèi)使用的組合梁,溫度應(yīng)力可以忽略.對(duì)于露天環(huán)境下使用的組合梁以及直接受熱源輻射作用的組合梁.則需要計(jì)算溫度應(yīng)力 露天使用的組合梁 截面溫度場(chǎng)的分布非常復(fù)雜,為簡(jiǎn)化分析、計(jì)算時(shí)通?？梢约俣?，忽略同一截面內(nèi)混凝土翼板和鋼梁內(nèi)部各自的溫度梯度、整個(gè)截面內(nèi)只存在混凝土與鋼梁兩個(gè)溫度,溫度差由兩個(gè)溫度決定，沿梁長(zhǎng)度方向各截面的溫度分布相同.一般情況下,鋼梁和混凝土翼板間的計(jì)算溫度差可采用10、15.在有可能發(fā)生更顯著溫差的情況下則另作考慮 混凝土在空氣中凝固和硬化的過程中會(huì)發(fā)生水分散發(fā)和體積收縮、影響混凝土收縮變形的主要因素有組成成分,養(yǎng)護(hù)條件,使用環(huán)境以及構(gòu)件的形狀和尺寸等。對(duì)于素混凝土、其長(zhǎng)期收縮變形在幾十年后可達(dá)，300、600、10 6。在不利條件下甚至可達(dá)到1000,10，6.混凝土收縮也會(huì)在組合梁內(nèi)引起自平衡的內(nèi)力,效果類似于組合梁的溫度應(yīng)力，由于翼板內(nèi)配置的鋼筋可以阻止混凝土的收縮變形、鋼筋混凝土翼板的收縮可取為.150,200、10，6。相當(dāng)于混凝土的溫度比鋼梁降低15。20.本標(biāo)準(zhǔn)的建議值為15、混凝土徐變會(huì)影響組合梁的長(zhǎng)期性能，可采用有效彈性模量法進(jìn)行計(jì)算、當(dāng)計(jì)算考慮混凝土徐變影響的組合梁長(zhǎng)期撓度時(shí).應(yīng)采用荷載準(zhǔn)永久值組合 混凝土彈性模型折減為原來的50 即鋼與混凝土彈性模量的比值取為原來的2倍，而在荷載標(biāo)準(zhǔn)組合下計(jì)算裂縫的公式中已經(jīng)考慮了荷載長(zhǎng)期作用的影響,因此無需在組合梁負(fù)彎矩區(qū)裂縫寬度驗(yàn)算中另行考慮混凝土徐變的影響因素,14，1。4.組合梁的受力狀態(tài)與施工條件有關(guān),主要體現(xiàn)在兩個(gè)方面.第一。混凝土未達(dá)到強(qiáng)度前,需要對(duì)鋼梁進(jìn)行施工階段驗(yàn)算.第二、正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算需要考慮施工方法和順序的影響 包括變形和裂縫寬度驗(yàn)算 對(duì)于不直接承受動(dòng)力荷載以及板件寬厚比滿足塑性調(diào)幅設(shè)計(jì)法要求的組合梁.由于采用塑性調(diào)幅設(shè)計(jì)法,組合梁的承載力極限狀態(tài)驗(yàn)算不必考慮施工方法和順序的影響，而對(duì)于其他采用彈性設(shè)計(jì)方法的組合梁、其承載力極限狀態(tài)驗(yàn)算也需考慮施工方法和順序的影響.具體而言、可按施工時(shí)鋼梁下有無臨時(shí)支撐分別考慮、對(duì)于施工時(shí)鋼梁下無臨時(shí)支撐的組合梁 應(yīng)分兩個(gè)階段進(jìn)行計(jì)算 第一階段在混凝土翼板強(qiáng)度達(dá)到75 以前,組合梁的自重以及作用在其上的全部施工荷載由鋼梁?jiǎn)为?dú)承受.此時(shí)按一般鋼梁計(jì)算其強(qiáng)度，撓度和穩(wěn)定性.但按彈性計(jì)算的鋼梁強(qiáng)度和梁的撓度均應(yīng)留有余地，梁的跨中撓度除滿足本標(biāo)準(zhǔn)附錄A的要求外、尚不應(yīng)超過25mm,以防止梁下凹段增加混凝土的用量和自重、第二階段當(dāng)混凝土翼板的強(qiáng)度達(dá)到75、以后、所增加的荷載全部由組合梁承受.在驗(yàn)算組合梁的撓度以及按彈性分析方法計(jì)算組合梁的強(qiáng)度時(shí)。應(yīng)將第一階段和第二階段計(jì)算所得的撓度或應(yīng)力相疊加,在驗(yàn)算組合梁的裂縫寬度時(shí) 支座負(fù)彎矩值僅考慮第二階段形成組合截面之后產(chǎn)生的彎矩值，在第二階段計(jì)算中.可不考慮鋼梁的整體穩(wěn)定性。而組合梁按塑性分析法計(jì)算強(qiáng)度時(shí),則不必考慮應(yīng)力疊加，可不分階段按照組合梁一次承受全部荷載進(jìn)行計(jì)算 對(duì)于施工時(shí)鋼梁下設(shè)臨時(shí)支撐的組合梁。則應(yīng)按實(shí)際支承情況驗(yàn)算鋼梁的強(qiáng)度.穩(wěn)定及變形，并且在計(jì)算使用階段組合梁承受的續(xù)加荷載產(chǎn)生的變形和彈性應(yīng)力時(shí)，應(yīng)把臨時(shí)支承點(diǎn)的反力反向作為續(xù)加荷載 如果組合梁的設(shè)計(jì)是變形控制時(shí).可考慮將鋼梁起拱等措施,對(duì)于塑性分析,有無臨時(shí)支承對(duì)組合梁的極限抗彎承載力均無影響,故在計(jì)算極限抗彎承載力時(shí)?？梢圆环质┕るA段。按組合梁一次承受全部荷載進(jìn)行計(jì)算，同樣,驗(yàn)算連續(xù)組合梁的裂縫寬度時(shí),支座負(fù)彎矩值僅考慮形成組合截面之后施工階段荷載及正常使用續(xù)加荷載產(chǎn)生的彎矩值。因此為了有效控制連續(xù)組合梁的負(fù)彎矩區(qū)裂縫寬度.可以先澆筑正彎矩區(qū)混凝土,待混凝土強(qiáng)度達(dá)到75，后,拆除臨時(shí)支承，然后再澆筑負(fù)彎矩區(qū)混凝土,此時(shí)臨時(shí)支承點(diǎn)的反力產(chǎn)生的反向續(xù)加荷載就無需計(jì)入用于驗(yàn)算裂縫寬度的支座負(fù)彎矩值 在連續(xù)組合梁中,栓釘用于組合梁正彎矩區(qū)時(shí)。能充分保證鋼梁與混凝土板的組合作用，提高結(jié)構(gòu)剛度和承載力。但用于負(fù)彎矩區(qū)時(shí),組合作用會(huì)使混凝土板受拉而易于開裂，可能會(huì)影響結(jié)構(gòu)的使用性能和耐久性。針對(duì)該問題,可以采用優(yōu)化混凝土板澆筑順序，合理確定支撐拆除時(shí)機(jī)等施工措施.降低負(fù)彎矩區(qū)混凝土板的拉應(yīng)力.達(dá)到理想的抗裂效果,14、1.5。部分抗剪連接組合梁是指配置的抗剪連接件數(shù)量少于完全抗剪連接所需要的抗剪連接件數(shù)量,如壓型鋼板混凝土組合梁等.此時(shí)應(yīng)按照部分抗剪連接計(jì)算其受彎承載力 國內(nèi)外研究成果表明、在承載力和變形都能滿足要求時(shí) 采用部分抗剪連接組合梁是可行的、14，1，6,14。1 7.盡管連續(xù)組合梁負(fù)彎矩區(qū)是混凝土受拉而鋼梁受壓、但組合梁具有良好的內(nèi)力重分布性能，故仍然具有很好的經(jīng)濟(jì)效益、負(fù)彎矩區(qū)可以利用混凝土板鋼筋和鋼梁共同抵抗彎矩,通過彎矩調(diào)幅后可使連續(xù)組合梁的結(jié)構(gòu)高度進(jìn)一步減小,歐洲組合結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范EC4建議、當(dāng)采用非開裂分析時(shí)。對(duì)于第一類截面，調(diào)幅系數(shù)可取40。第二類截面30,第三類截面20、第四類截面10，而原規(guī)范給出的符合塑性調(diào)幅設(shè)計(jì)法要求的截面基本滿足第一類截面要求、且全部滿足第二類截面要求、因此原規(guī)范規(guī)定的不超過15,的調(diào)幅系數(shù)比歐洲鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范EC3 Design.of steel structures保守得多，根據(jù)連續(xù)組合梁的試驗(yàn)結(jié)果、15，也低估了連續(xù)組合梁良好的內(nèi)力重分布性能,影響了連續(xù)組合梁經(jīng)濟(jì)效益的發(fā)揮、由于發(fā)展組合梁塑性不僅需要鋼結(jié)構(gòu)的特殊規(guī)定。同時(shí)混凝土樓板也應(yīng)滿足相應(yīng)的要求、本次修訂將連續(xù)組合梁承載能力驗(yàn)算時(shí)的彎矩調(diào)幅系數(shù)上限定為20,板件寬厚比不符合本標(biāo)準(zhǔn)第10,1.5條規(guī)定的截面要求時(shí)、組合梁應(yīng)采用彈性設(shè)計(jì)方法，此外,焊釘能為鋼板提供有效的面外約束。因此具有提高板件受壓局部穩(wěn)定性的作用、若焊釘?shù)拈g距足夠小，則即使板件不符合塑性調(diào)幅設(shè)計(jì)法要求的寬厚比限值.同樣能夠在達(dá)到塑性極限承載力之前不發(fā)生局部屈曲、此時(shí)也可采用塑性方法進(jìn)行設(shè)計(jì)而不受板件寬厚比限制.本次修訂參考了歐洲組合結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范EC4的相關(guān)條文.給出了不滿足板件寬厚比限值仍可采用塑性調(diào)幅設(shè)計(jì)法的焊釘最大間距要求，14，1,8 組合梁的縱向抗剪驗(yàn)算作為組合梁設(shè)計(jì)最為特殊的一部分,應(yīng)引起足夠的重視 本次修訂增加了第14，6節(jié),專門就組合梁的縱向抗剪驗(yàn)算進(jìn)行詳細(xì)說明。因?yàn)榘逋袑?duì)組合梁的強(qiáng)度、變形和裂縫寬度的影響很小.故可不考慮其作用