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13。4。矩形鋼管直接焊接節(jié)點和局部加勁節(jié)點的計算 在原規(guī)范的基礎(chǔ)上，根據(jù)國內(nèi)大學(xué)研究成果并結(jié)合國外資料 增加了KT形矩形管節(jié)點的承載力設(shè)計公式、彎矩及彎矩軸力組合作用下T形矩形管節(jié)點承載力設(shè)計公式、13 4 1 本條基本沿用原規(guī)范第10，3,4條的相關(guān)規(guī)定 規(guī)定了直接焊接且主管為矩形管，支管為矩形管或圓管的平面節(jié)點承載力計算公式適用的節(jié)點幾何參數(shù)范圍。對于間隙K。N形節(jié)點,如果間隙尺寸過大,滿足a b 1.5、1,β,則兩支管間產(chǎn)生錯動變形時.兩支管間的主管表面不形成或形成較弱的張拉場作用 可以不考慮其對節(jié)點承載力的影響，節(jié)點分解成單獨的T形或Y形節(jié)點計算，13、4.2.本條為原規(guī)范第10 3,4條的修改和補充。本條第1款第1項針對主管與支管相連一面發(fā)生彎曲塑性破壞的模式。第2項針對主管側(cè)壁破壞的模式、T形節(jié)點是Y形節(jié)點的特殊情況.β。0,85的節(jié)點承載力主要取決于主管表面形成的塑性鉸線狀況 公式 13，4。2，1。來源于塑性鉸線模型，但其中考慮軸壓力影響的系數(shù)ψn則為經(jīng)驗公式，與國外相關(guān)公式比較、ψn沒有突變、符合有限元分析和試驗結(jié)果。并可用于β。1、0的節(jié)點、β，1 0的節(jié)點主要發(fā)生主管側(cè)壁失穩(wěn)破壞，承載力計算中λ取為,與國外規(guī)范取值相比、相當(dāng)于將計算長度減少了一倍、這與主管側(cè)壁的實際約束情況及試驗結(jié)果吻合的更好 經(jīng)與收集到的國外27個試驗結(jié)果和國內(nèi)大學(xué)5個主管截面高寬比h。b。2的等寬T形節(jié)點的有限元分析結(jié)果相比。精度遠高于國外公式。以屈服應(yīng)力fy代入修訂后的公式所得結(jié)果與試驗結(jié)果的比值作為統(tǒng)計值，27個試驗的平均值為0.830,其方差為0.111,而按國外的公式計算，這兩個值分別為0.531和0 195 此外,式,13。4.2.5 比國外相關(guān)公式多考慮了主管軸向應(yīng)力影響的系數(shù)ψn,在fk的取值上考慮了一個1，25的安全系數(shù).受壓情況、對于X形節(jié)點，主管側(cè)壁變形較T形節(jié)點大很多，因此fk的取值減少到T形節(jié)點的0、81sinθi倍,當(dāng)θi、90，且h hi.cosθi時 尚應(yīng)驗算主管側(cè)壁的受剪承載力，對于所有β,0、85的節(jié)點.支管荷載主要由平行主管的支管側(cè)壁承擔(dān),另外兩個側(cè)壁承擔(dān)的荷載較少 需按公式,13、4，2、11.計算。有效寬度、失效模式控制的承載力。此時 主管表面也存在沖剪破壞的可能.需按公式，13、4 2，13 驗算節(jié)點抗沖剪的承載能力、由于主管表面沖剪破壞面應(yīng)在支管外側(cè)與主管壁內(nèi)側(cè)，因此進行沖剪承載力驗算的上限為β.1.2t、b 對于間隙K.N形節(jié)點，公式，13。4。2 15.計算主管壁面塑性失效承載力.公式 13，4，2,16.和.13。4、2.21 計算主管在節(jié)點間隙處的受剪承載力，公式、13,4 2，17，依據(jù)有效寬度計算支管承載力、公式 13,4,2、18.計算主管抗沖剪承載力,采用有效寬度概念計算搭接節(jié)點的承載力,搭接節(jié)點最小搭接率為25，搭接率從25 增至50.的過程中。承載力線性增長,從50.至80，承載力為常數(shù)，80,以上、承載力為另一較高常數(shù) KT形節(jié)點的計算是本標準新增條文。采用了CIDECT建議的設(shè)計方法 13.4。3 本條為新增條文.根據(jù)壓彎組合作用下T形矩形管節(jié)點有限元分析結(jié)果 針對β 0.85的T形方管節(jié)點,當(dāng)n 0、6時、按公式 13 4.3，1、驗算其承載力.當(dāng)n 0。6或β。0，85時、按公式、13,4 3、2,驗算承載力.與有限元分析結(jié)果吻合的更好,式、13，4 3。3，13,4.3,4，源于考慮軸壓力影響的塑性鉸線模型的推導(dǎo)結(jié)果、在塑性鉸線模型中、考慮軸向壓應(yīng)力的影響.得到傾斜塑性鉸線承載力為 式中mp，tf2y,4、進而根據(jù)虛功原理得到考慮軸向壓力影響的在支管軸力或彎矩作用下的節(jié)點承載力公式，13,4 4 本條為新增條文.當(dāng)桁架中個別節(jié)點承載力不能滿足要求時.進行節(jié)點加強是一個可行的方法 如果主管連接面塑性破壞模式起控制作用、可以采用主管與支管相連一側(cè)采用加強板的方式加強節(jié)點,這通常發(fā)生在β.0 85的節(jié)點中.對于主管側(cè)壁失穩(wěn)起控制作用的節(jié)點 可采用側(cè)板加強方式、主管連接面使用加強板加強的節(jié)點。當(dāng)存在受拉的支管時、只考慮加強板的作用 而不考慮主管壁面,13。4，5、本條部分沿用原規(guī)范第10、3.2條第2款，其余為新增條文、根據(jù)已有K形間隙節(jié)點的研究成果.當(dāng)支管與主管夾角大于60,時,支管跟部的焊縫可以認為是無效的.在50.60.間跟部焊縫從全部有效過渡到全部無效。盡管有些區(qū)域焊縫可能不是全部有效的.但從結(jié)構(gòu)連續(xù)性以及產(chǎn)生較少其他影響角度考慮。建議沿支管四周采用同樣強度的焊縫，