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7 2 軸心受壓構件的穩(wěn)定性計算7 2 1,除可考慮屈服后強度的實腹式構件外、軸心受壓構件的穩(wěn)定性計算應符合下式要求,式中.φ、軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù)，取截面兩主軸穩(wěn)定系數(shù)中的較小者。根據(jù)構件的長細比 或換算長細比,鋼材屈服強度和表7、2,1,1,表7 2、1，2的截面分類,按本標準附錄D采用，表7,2、1，1。軸心受壓構件的截面分類，板厚t。40mm.注。1 a,類含義為Q235鋼取b類、Q345 Q390、Q420和Q460鋼取a類 b、類含義為Q235鋼取c類 Q345。Q390，Q420和Q460鋼取b類,2,無對稱軸且剪心和形心不重合的截面、其截面分類可按有對稱軸的類似截面確定、如不等邊角鋼采用等邊角鋼的類別 當無類似截面時.可取c類、表7。2。1，2.軸心受壓構件的截面分類，板厚t 40mm。7、2，2、實腹式構件的長細比λ應根據(jù)其失穩(wěn)模式。由下列公式確定，1 截面形心與剪心重合的構件，1、當計算彎曲屈曲時,長細比按下列公式計算，式中，l0x,l0y。分別為構件對截面主軸x和y的計算長度,根據(jù)本標準第7,4節(jié)的規(guī)定采用,mm，ix。iy.分別為構件截面對主軸x和y的回轉半徑，mm，2 當計算扭轉屈曲時、長細比應按下式計算，雙軸對稱十字形截面板件寬厚比不超過15εk者、可不計算扭轉屈曲 式中，I0,It,Iw,分別為構件毛截面對剪心的極慣性矩、mm4.自由扭轉常數(shù)。mm4，和扇性慣性矩,mm6。對十字形截面可近似取Iw,0，lw，扭轉屈曲的計算長度，兩端鉸支且端截面可自由翹曲者,取幾何長度l，兩端嵌固且端部截面的翹曲完全受到約束者 取0，5l。mm、2，截面為單軸對稱的構件.1。計算繞非對稱主軸的彎曲屈曲時,長細比應由式 7。2、2，1 式 7、2，2，2.計算確定，計算繞對稱主軸的彎扭屈曲時。長細比應按下式計算確定、式中 ys、截面形心至剪心的距離 mm i0、截面對剪心的極回轉半徑,單軸對稱截面i20、y2s,i2x,i2y mm。λz。扭轉屈曲換算長細比,由式,7。2,2,3，確定、2 等邊單角鋼軸心受壓構件當繞兩主軸彎曲的計算長度相等時 可不計算彎扭屈曲,塔架單角鋼壓桿應符合本標準第7，6節(jié)的相關規(guī)定、3、雙角鋼組合T形截面構件繞對稱軸的換算長細比λyz可按下列簡化公式確定，圖7。2.2.1 雙角鋼組合T形截面b、等邊角鋼肢寬度 b1 不等邊角鋼長肢寬度.b2 不等邊角鋼短肢寬度.3。截面無對稱軸且剪心和形心不重合的構件 應采用下列換算長細比.式中.Nxyz，彈性完善桿的彎扭屈曲臨界力,由式 7，2，2。15 確定、N，xs。ys，截面剪心的坐標,mm、i0，截面對剪心的極回轉半徑 mm Nx，Ny。Nz,分別為繞x軸和y軸的彎曲屈曲臨界力和扭轉屈曲臨界力。N、E。G，分別為鋼材彈性模量和剪變模量,N,mm2，4，不等邊角鋼軸心受壓構件的換算長細比可按下列簡化公式確定，圖7,2、2 2。7 2。3，格構式軸心受壓構件的穩(wěn)定性應按本標準式 7,2,1。計算.對實軸的長細比應按本標準式.7.2,2，1.或式.7。2，2、2,計算。對虛軸,圖7、2。3 a。的x軸及圖7.2 3。b,圖7、2，3、c、的x軸和y軸應取換算長細比，換算長細比應按下列公式計算。1。雙肢組合構件，圖7 2,3、a。圖7 2.2、2。不等邊角鋼注。v軸為角鋼的弱軸,b1為角鋼長肢寬度圖7，2，3,格構式組合構件截面 式中、λx 整個構件對x軸的長細比.λ1、分肢對最小剛度軸1.1的長細比.其計算長度取為。焊接時。為相鄰兩綴板的凈距離。螺栓連接時。為相鄰兩綴板邊緣螺栓的距離、A1x,構件截面中垂直于x軸的各斜綴條毛截面面積之和 mm2。2、四肢組合構件，圖7,2，3，b、式中.λy.整個構件對y軸的長細比，A1y 構件截面中垂直于y軸的各斜綴條毛截面面積之和,mm2,3.綴件為綴條的三肢組合構件、圖7 2，3，c 式中 A1、構件截面中各斜綴條毛截面面積之和.mm2、θ,構件截面內綴條所在平面與x軸的夾角.7、2、4。綴件面寬度較大的格構式柱宜采用綴條柱、斜綴條與構件軸線間的夾角應為40、70，綴條柱的分肢長細比λ1不應大于構件兩方向長細比較大值λmax的0.7倍、對虛軸取換算長細比、格構式柱和大型實腹式柱.在受有較大水平力處和運送單元的端部應設置橫隔，橫隔的間距不宜大于柱截面長邊尺寸的9倍且不宜大于8m 7,2,5 綴板柱的分肢長細比λ1不應大于40εk，并不應大于λmax的0，5倍。當λmax，50時.取λmax.50，綴板柱中同一截面處綴板或型鋼橫桿的線剛度之和不得小于柱較大分肢線剛度的6倍 7.2。6、用填板連接而成的雙角鋼或雙槽鋼構件 采用普通螺栓連接時應按格構式構件進行計算 除此之外?？砂磳嵏故綐嫾M行計算,但受壓構件填板間的距離不應超過40i.受拉構件填板間的距離不應超過80i i為單肢截面回轉半徑。應按下列規(guī)定采用，1、當為圖7、2.6 a 圖7,2，6，b，所示的雙角鋼或雙槽鋼截面時,取一個角鋼或一個槽鋼對與填板平行的形心軸的回轉半徑，2,當為圖7，2。6 c.所示的十字形截面時。取一個角鋼的最小回轉半徑，受壓構件的兩個側向支承點之間的填板數(shù)不應少于2個，圖7.2 6。計算截面回轉半徑時的軸線示意圖7、2.7，軸心受壓構件剪力V值可認為沿構件全長不變 格構式軸心受壓構件的剪力V應由承受該剪力的綴材面.包括用整體板連接的面、分擔.其值應按下式計算.7 2，8.兩端鉸支的梭形圓管或方管狀截面軸心受壓構件.圖7，2。8 的穩(wěn)定性應按本標準式.7，2，1。計算。其中A取端截面的截面面積A1,穩(wěn)定系數(shù)φ應根據(jù)按下列公式計算的換算長細比λe確定、式中,l0。構件計算長度，mm.i1 端截面回轉半徑、mm、γ,構件楔率.D2.b2，分別為跨中截面圓管外徑和方管邊長，mm D1 b1，分別為端截面圓管外徑和方管邊長 mm.圖7、2、8、梭形管狀軸心受壓構件7。2,9，鋼管梭形格構柱的跨中截面應設置橫隔、橫隔可采用水平放置的鋼板且與周邊綴管焊接 也可采用水平放置的鋼管并使跨中截面成為穩(wěn)定截面.兩端鉸支的三肢鋼管梭形格構柱應按本標準式、7、2,1 計算整體穩(wěn)定。穩(wěn)定系數(shù)φ應根據(jù)下列公式計算的換算長細比λ0確定.式中。As,單根分肢的截面面積.mm2。Ncr.Ncr s、Ncr a 分別為屈曲臨界力、對稱屈曲模態(tài)與反對稱屈曲模態(tài)對應的屈曲臨界力、N,I0。Im I1。分別為鋼管梭形格構柱柱端 1,4跨處以及跨中截面對應的慣性矩，圖7 2.9.mm4，Kv.s,Kv、a.分別為對稱屈曲與反對稱屈曲對應的截面抗剪剛度.N。η1 η2,與截面慣性矩有關的計算系數(shù),b0、bm，b1、分別為梭形柱柱端。1 4跨處和跨中截面的邊長，mm。ls0。梭形柱節(jié)間高度.mm Id Is 橫綴桿和弦桿的慣性矩，mm4。As，單個分肢的截面面積.mm2,E。材料的彈性模量、N.mm2.圖7,2、9,鋼管梭形格構柱