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7,2,軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定性計(jì)算7，2、1，式，7.2，1。改用軸心壓力設(shè)計(jì)值與構(gòu)件承載力之比的表達(dá)式。有別于截面強(qiáng)度的應(yīng)力表達(dá)式、使概念明確,熱軋型鋼的殘余應(yīng)力峰值和鋼材強(qiáng)度無關(guān)，它的不利影響隨鋼材強(qiáng)度的提高而減弱 因此 對(duì)屈服強(qiáng)度達(dá)到和超過345MPa的b h，0,8的H型鋼和等邊角鋼的穩(wěn)定系數(shù)φ可提高一類采用,板件寬厚比超過本標(biāo)準(zhǔn)第7 3、1條規(guī)定的實(shí)腹式構(gòu)件應(yīng)按本標(biāo)準(zhǔn)式.7 3 3、1。計(jì)算軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定性,7 2 2.本條對(duì)原規(guī)范第5.1,2條進(jìn)行了局部修改 截面單軸對(duì)稱構(gòu)件換算長(zhǎng)細(xì)比的計(jì)算公式.7,2、2，4、和單,雙角鋼的簡(jiǎn)化公式、都來自彈性穩(wěn)定理論.這些公式用于彈塑性范圍時(shí)偏于保守.原因是當(dāng)構(gòu)件進(jìn)入非彈性后其彈性模量下降為Et,τE 但剪切模量G并不和E同步下降、在構(gòu)件截面全部屈服之前可以認(rèn)為G保持常量，計(jì)算分析和試驗(yàn)都表明.等邊單角鋼軸壓構(gòu)件當(dāng)兩端鉸支且沒有中間支點(diǎn)時(shí)，繞強(qiáng)軸彎扭屈曲的承載力總是高于繞弱軸彎曲屈曲承載力 因此條文明確指出這類構(gòu)件無須計(jì)算彎扭屈曲.并刪去了原公式，5。1 2 5。雙角鋼截面軸壓構(gòu)件抗扭剛度較強(qiáng)，對(duì)彎扭屈曲承載力的影響較弱,仍保留原來的彈性公式.只是表達(dá)方式上作了改變 繞平行軸屈曲的單角鋼壓桿。一般在端部用一個(gè)肢連接，壓力有偏心.并且中間常連有其他構(gòu)件，其換算長(zhǎng)細(xì)比的規(guī)定見本標(biāo)準(zhǔn)第7、6節(jié)、本條增加了截面無對(duì)稱軸構(gòu)件彎扭屈曲換算長(zhǎng)細(xì)比的計(jì)算公式、7。2、2 14,和不等邊單角鋼的簡(jiǎn)化公式.7、2 2，20，公式。7.2,2,21，這些公式用于彈性構(gòu)件、在非彈性范圍偏于安全.若要提高計(jì)算精度,可以在式，7。2，2。22 的右端乘以7，2.3.對(duì)實(shí)腹式構(gòu)件 剪力對(duì)彈性屈曲的影響很小、一般不予考慮 但是格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件，當(dāng)繞虛軸彎曲時(shí) 剪切變形較大,對(duì)彎曲屈曲臨界力有較大影響，因此計(jì)算式應(yīng)采用換算長(zhǎng)細(xì)比來考慮此不利影響。換算長(zhǎng)細(xì)比的計(jì)算公式是按彈性穩(wěn)定理論公式經(jīng)簡(jiǎn)化而得,一般來說,四肢構(gòu)件截面總的剛度比雙肢的差、構(gòu)件截面形狀保持不變的假定不一定能完全做到.而且分肢的受力也較不均勻 因此換算長(zhǎng)細(xì)比宜取值偏大一些,7、2。4.7，2,5、對(duì)格構(gòu)式受壓構(gòu)件的分肢長(zhǎng)細(xì)比λ1的要求,主要是為了不使分肢先于構(gòu)件整體失去承載能力，對(duì)綴條組合的軸心受壓構(gòu)件.由于初彎曲等缺陷的影響，構(gòu)件受力時(shí)呈彎曲狀態(tài)、使兩分肢的內(nèi)力不等.對(duì)綴板組合軸心受壓構(gòu)件 與綴條組合的構(gòu)件類似，綴條柱在綴材平面內(nèi)的抗剪與抗彎剛度比綴板柱好。故對(duì)綴材面剪力較大的格構(gòu)式柱宜采用綴條柱.但綴板柱構(gòu)件簡(jiǎn)單。故常用作軸心受壓構(gòu)件，在格構(gòu)式柱和大型實(shí)腹柱中設(shè)置橫隔是為了增加抗扭剛度。根據(jù)我國(guó)的實(shí)踐經(jīng)驗(yàn).本條對(duì)橫隔的間距作了具體規(guī)定.7,2,6 對(duì)雙角鋼或雙槽鋼構(gòu)件的填板間距作了規(guī)定，對(duì)于受壓構(gòu)件是為了保證一個(gè)角鋼或一個(gè)槽鋼的穩(wěn)定,對(duì)于受拉構(gòu)件是為了保證兩個(gè)角鋼和兩個(gè)槽鋼共同工作并受力均勻。由于此種構(gòu)件兩分肢的距離很小、填板的剛度很大,根據(jù)我國(guó)多年的使用經(jīng)驗(yàn)。滿足本條要求的構(gòu)件可按實(shí)腹構(gòu)件進(jìn)行計(jì)算 不必對(duì)虛軸采用換算長(zhǎng)細(xì)比,但是用普通螺栓和填板連接的構(gòu)件,由于孔隙情況不同。容易造成兩肢受力不等.連接變形達(dá)不到實(shí)腹構(gòu)件的水平。影響桿件的承載力.因此需要按格構(gòu)式計(jì)算.公式為本標(biāo)準(zhǔn)式。7 2，3.1,7，2、8，本條為新增內(nèi)容。式 7 2.8、是基于穩(wěn)定分析得出的，梭形鋼管柱整體穩(wěn)定性計(jì)算及設(shè)計(jì)方法主要參考清華大學(xué)的研究工作。首先。通過對(duì)梭形鋼管柱整體彈性屈曲荷載的理論推導(dǎo)與數(shù)值計(jì)算結(jié)果的比對(duì)，提出了其換算長(zhǎng)細(xì)比的計(jì)算公式.其次,利用大撓度彈塑性有限元數(shù)值分析方法.取多組算例對(duì)梭形鋼管柱的穩(wěn)定承載力進(jìn)行研究 并形成梭形鋼管柱的穩(wěn)定承載力與換,算長(zhǎng)細(xì)比之間的曲線關(guān)系，最后，仍以上述換算長(zhǎng)細(xì)比為基本參數(shù)。比較梭形鋼管柱彈塑性計(jì)算穩(wěn)定承載力與等截面柱子曲線之間的關(guān)系。進(jìn)而合理確定梭形鋼管柱整體穩(wěn)定承載力的設(shè)計(jì)方法.在梭形柱彈塑性承載力數(shù)值計(jì)算中.考慮了柱子初始缺陷的不利影響，其楔率的變化范圍在0、1 5之間,7 2、9,空間多肢鋼管梭形格構(gòu)柱常用于軸心受壓構(gòu)件，在工程上應(yīng)用愈來愈多,但目前缺乏設(shè)計(jì)理論指導(dǎo),清華大學(xué)與同濟(jì)大學(xué)的理論和試驗(yàn)研究結(jié)果表明 挺直鋼管梭形格構(gòu)柱的屈曲模態(tài)、最低階。依據(jù)其幾何及截面尺寸可能發(fā)生單波形的對(duì)稱屈曲和反對(duì)稱屈曲,通過理論推導(dǎo)與對(duì)大量的彈性屈曲有限元計(jì)算結(jié)果進(jìn)行分析、證明公式，7、2.9.3.與 7、2 9 5,能夠比較準(zhǔn)確地估算鋼管梭形格構(gòu)柱的對(duì)稱與反對(duì)稱屈曲荷載,考慮其幾何初始缺陷的影響.其破壞時(shí)的變形模式表現(xiàn)為單波形。非對(duì)稱，S,形及反對(duì)稱三種。取決于挺直鋼管梭形格構(gòu)柱的失穩(wěn)模態(tài)與初始缺陷的分布及幅值大小、考慮鋼管梭形格構(gòu)柱的整體幾何初始缺陷的影響 幅值取L,750,對(duì)其承載力進(jìn)行了大撓度彈塑性分析以及試驗(yàn)研究，研究結(jié)果表明,按照式 7、2 9。1 計(jì)算獲得的換算長(zhǎng)細(xì)比并采用b類截面柱子曲線確定鋼管梭形格構(gòu)柱整體穩(wěn)定系數(shù)比較合適且偏于安全。