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6,2。受彎構(gòu)件的整體穩(wěn)定6,2、1 鋼梁整體失去穩(wěn)定性時(shí),梁將發(fā)生較大的側(cè)向彎曲和扭轉(zhuǎn)變形，因此為了提高梁的穩(wěn)定承載能力.任何鋼梁在其端部支承處都應(yīng)采取構(gòu)造措施 以防止其端部截面的扭轉(zhuǎn),當(dāng)有鋪板密鋪在梁的受壓翼緣上并與其牢固相連，能阻止受壓翼緣的側(cè)向位移時(shí).梁就不會(huì)喪失整體穩(wěn)定.因此也不必計(jì)算梁的整體穩(wěn)定性.6。2，3,在兩個(gè)主平面內(nèi)受彎的構(gòu)件 其整體穩(wěn)定性計(jì)算很復(fù)雜.本條所列公式。6、2、3、是一個(gè)經(jīng)驗(yàn)公式。1978年國(guó)內(nèi)曾進(jìn)行過少數(shù)幾根雙向受彎梁的荷載試驗(yàn).分三組共7根,包括熱軋工字鋼，18和。24a與一組單軸對(duì)稱加強(qiáng)上翼緣的焊接工字梁、每組梁中1根為單向受彎,其余1根或2根為雙向受彎,最大剛度平面內(nèi)受純彎和跨度中點(diǎn)上翼緣處受一水平集中力,以資對(duì)比，試驗(yàn)結(jié)果表明，雙向受彎梁的破壞荷載都比單向低.三組梁破壞荷載的比值各為0。91、0。90和0 88、雙向受彎梁跨度中點(diǎn)上翼緣的水平位移和跨度中點(diǎn)截面扭轉(zhuǎn)角也都遠(yuǎn)大于單向受彎梁,用上述少數(shù)試驗(yàn)結(jié)果驗(yàn)證本條公式,6,2 3，證明是可行的，公式左邊第二項(xiàng)分母中引進(jìn)繞弱軸的截面塑性發(fā)展系數(shù)γy、并不意味繞弱軸彎曲出現(xiàn)塑性.而是適當(dāng)降低第二項(xiàng)的影響，并使公式與本章式，6、1，1,和式,6。2。2，形式上相協(xié)調(diào)、6。2、4.對(duì)箱形截面簡(jiǎn)支梁,本條直接給出了其應(yīng)滿足的最大h b0和l1 b0比值,滿足了這些比值，梁的整體穩(wěn)定性就得到保證。由于箱形截面的抗側(cè)向彎曲剛度和抗扭轉(zhuǎn)剛度遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于工字形截面,整體穩(wěn)定性很強(qiáng) 本條規(guī)定的h b0和l1、b0值很容易得到滿足、6 2、5,梁端支座.彎曲鉸支容易理解也容易達(dá)成、扭轉(zhuǎn)鉸支卻往往被疏忽 因此本條特別規(guī)定 對(duì)僅腹板連接的鋼梁,因?yàn)殇摿焊拱迦菀鬃冃危古偠刃?并不能保證梁端截面不發(fā)生扭轉(zhuǎn) 因此在穩(wěn)定性計(jì)算時(shí)。計(jì)算長(zhǎng)度應(yīng)放大，6、2,6。減小梁側(cè)向計(jì)算長(zhǎng)度的支撐。應(yīng)設(shè)置在受壓翼緣，此時(shí)對(duì)支撐的設(shè)計(jì)可以參照本標(biāo)準(zhǔn)第7 5 1條用于減小壓桿計(jì)算長(zhǎng)度的側(cè)向支撐,6,2,7,本條針對(duì)框架主梁的負(fù)彎矩區(qū)的穩(wěn)定性計(jì)算提出。負(fù)彎矩區(qū)下翼緣受壓。上翼緣受拉、且上翼緣有樓板起側(cè)向支撐和提供扭轉(zhuǎn)約束,因此負(fù)彎矩區(qū)的失穩(wěn)是畸變失穩(wěn)。將下翼緣作為壓桿.腹板作為對(duì)下翼緣提供側(cè)向彈性支撐的部件.上翼緣看成固定，則可以求出純彎簡(jiǎn)支梁下翼緣發(fā)生畸變屈曲的臨界應(yīng)力、考慮到支座條件接近嵌固 彎矩快速下降變成正彎矩等有利因素，以及實(shí)際結(jié)構(gòu)腹板高厚比的限值，腹板對(duì)翼緣能夠提供強(qiáng)大的側(cè)向約束,因此框架梁負(fù)彎矩區(qū)的畸變屈曲并不是一個(gè)需要特別加以精確計(jì)算的問題.因此本條提出了很簡(jiǎn)單的畸變屈曲臨界應(yīng)力公式.6，2 7,4，正則化長(zhǎng)細(xì)比小于或等于0、45時(shí)。彈塑性畸變屈曲應(yīng)力基本達(dá)到鋼材的屈服強(qiáng)度、此時(shí)截面尺寸剛好滿足式，6，2。7 1 對(duì)于抗震設(shè)計(jì).要求應(yīng)更加嚴(yán)格,不滿足式、6、2 7.1,則設(shè)置加勁肋能夠?yàn)橄乱砭壧峁└觿倧?qiáng)的約束，并帶動(dòng)樓板對(duì)框架梁提供扭轉(zhuǎn)約束，設(shè)置加勁肋后。剛度很大、一般不再需要計(jì)算整體穩(wěn)定和畸變屈曲、