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6 殼體結(jié)構(gòu)設(shè)計6，1,高爐殼體結(jié)構(gòu)6。1、1.高爐殼體應(yīng)采用自立式結(jié)構(gòu)。爐底板支承于基墩上，其四周應(yīng)設(shè)爐體框架。頂層平臺與殼體間應(yīng)設(shè)水平支撐點(diǎn)、6 1、2。高爐殼體。圖6,1。2。的外形尺寸應(yīng)根據(jù)煉鐵工藝和爐容設(shè)計的要求確定.6，1、4，殼體結(jié)構(gòu)計算時,應(yīng)采用大型有限元程序、按殼體的開孔位置和尺寸建立實(shí)體模型 并根據(jù)生產(chǎn)過程中在殼體上可能同時作用的荷載、對殼體結(jié)構(gòu)進(jìn)行彈性計算分析、其連續(xù)部位的應(yīng)力強(qiáng)度不應(yīng)大于許用應(yīng)力 σ.轉(zhuǎn)折處的應(yīng)力強(qiáng)度不應(yīng)大于1、5，σ?？走吘壍膽?yīng)力強(qiáng)度不應(yīng)大于2。5。σ。6、1.5。殼體結(jié)構(gòu)的計算包括整體應(yīng)力分析和局部應(yīng)力分析,在進(jìn)行整體應(yīng)力分析時。對爐身 爐腰,爐腹。風(fēng)口段殼體的截面參數(shù)宜考慮開孔率的影響予以折減,對殼體幾何形狀產(chǎn)生突變或結(jié)構(gòu)不連續(xù)的部位。應(yīng)進(jìn)行局部應(yīng)力分析。6、1,6 采用有限元對殼體結(jié)構(gòu)進(jìn)行彈塑性分析時，鋼材的應(yīng)力 應(yīng)變曲線應(yīng)符合實(shí)際材料的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系。且可采用具有一定強(qiáng)化剛度的二折線模型,第二折線的剛度值可取為初始剛度值的2.3.復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)下的失效準(zhǔn)則應(yīng)采用vonMises屈服條件、6、1.7。殼體結(jié)構(gòu)的有限元分析宜采用板殼單元.在進(jìn)行單元劃分時,板殼單元的最大邊長不宜大于其壁厚的5倍.對殼體轉(zhuǎn)折處.開孔邊緣應(yīng)力集中部位以及開孔間截面削弱的區(qū)域、單元的最大邊長不應(yīng)大于0 15倍開孔半徑.6、1，8,在進(jìn)行殼體結(jié)構(gòu)的有限元分析時，當(dāng)承受多種荷載工況組合而不能準(zhǔn)確判斷其控制工況時.應(yīng)分別按可能存在的不利荷載工況進(jìn)行組合計算 從中找出最不利內(nèi)力控制值。6。1，9、殼體鋼板內(nèi)外表面的環(huán)向熱應(yīng)力,可按下式驗(yàn)算,6.1.10,對殼體結(jié)構(gòu)開孔周邊塑性的發(fā)展及應(yīng)力重分布.當(dāng)采用塑性理論進(jìn)行分析時,其塑性區(qū)域的擴(kuò)展不應(yīng)大于孔邊間距的1。3、