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8.3,煙風(fēng)系統(tǒng)8.3，1，對(duì)于配600MW機(jī)組的送風(fēng)機(jī)。由于其比轉(zhuǎn)速過大.已難于選到合適的單吸離心式風(fēng)機(jī).采用雙吸離心式風(fēng)機(jī)的尺寸相當(dāng)大,技術(shù)上明顯不如軸流式風(fēng)機(jī)，因此.本條提出對(duì)大容量鍋爐的送風(fēng)機(jī)宜首選動(dòng)葉可調(diào)軸流式。也可采用調(diào)速離心式風(fēng)機(jī)、由于雙速離心式風(fēng)機(jī)運(yùn)行中切換不便。近年較少采用。故不再推薦，當(dāng)選擇調(diào)速離心式送風(fēng)機(jī)時(shí),應(yīng)在落實(shí)設(shè)備使用可靠性的基礎(chǔ)上通過經(jīng)濟(jì)技術(shù)比較論證確定.送風(fēng)機(jī)風(fēng)量裕量的基本值下限定為5.對(duì)于配三、四,分倉空氣預(yù)熱器的送風(fēng)機(jī)。即二次風(fēng)機(jī)。來說 由于一次風(fēng)漏入二次風(fēng)側(cè)的風(fēng)量與二次風(fēng)漏入煙氣側(cè)的風(fēng)量大體持平、這一裕量標(biāo)準(zhǔn)能滿足運(yùn)行要求,8,3,2.選擇引風(fēng)機(jī)首先應(yīng)考慮風(fēng)機(jī)的耐磨性能。并應(yīng)根據(jù)鍋爐機(jī)組的運(yùn)行方式 系統(tǒng)阻力特性,風(fēng)機(jī)效率特性.鍋爐防爐膛內(nèi)爆特性、設(shè)備投資。檢修維護(hù)條件和布置條件等因素 經(jīng)技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較確定.從目前國內(nèi)大型機(jī)組引風(fēng)機(jī)的生產(chǎn)。運(yùn)行情況來看，動(dòng)。靜葉調(diào)節(jié)的軸流風(fēng)機(jī)均可選用,靜葉可調(diào)軸流式引風(fēng)機(jī)壓力系數(shù)較高,轉(zhuǎn)速相對(duì)較低，具有更好的耐磨特性。且結(jié)構(gòu)簡單。運(yùn)行穩(wěn)定 適合引風(fēng)機(jī)的運(yùn)行特點(diǎn).因此.目前階段在大容量機(jī)組中廣泛選用 動(dòng)葉可調(diào)軸流式風(fēng)機(jī)負(fù)荷調(diào)節(jié)性較好 低負(fù)荷經(jīng)濟(jì)性好、對(duì)鍋爐防內(nèi)爆的特性也更好 但價(jià)格較高.葉片對(duì)煙氣的含塵量較為敏感.結(jié)構(gòu)復(fù)雜，維護(hù)工作量較大。目前階段工程應(yīng)用相對(duì)較少、但由于環(huán)保標(biāo)準(zhǔn)的提高、除塵器運(yùn)行正常時(shí)風(fēng)機(jī)進(jìn)口煙氣含塵量都控制在100mg、m3，標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下,以內(nèi)，同時(shí),設(shè)備制造的技術(shù)水平也在不斷提高 使動(dòng)葉可調(diào)軸流式風(fēng)機(jī)的可靠性能夠滿足電廠長期穩(wěn)定運(yùn)行的要求，因此，選用動(dòng)葉可調(diào)軸流風(fēng)機(jī)的工程也會(huì)逐漸增多、國內(nèi)外設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)的風(fēng)機(jī)裕量模式有所不同,在工程設(shè)計(jì)中 可按現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)?；鹆Πl(fā)電廠燃燒系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算技術(shù)規(guī)程 DL T。5240的規(guī)定選用，應(yīng)注意不同裕量模式規(guī)范之間的差異、本規(guī)范對(duì)引風(fēng)機(jī)和除塵器選型計(jì)算中的煙溫裕量取值,從 火力發(fā)電廠設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)程 DL、5000、2000中的10，調(diào)整為10，15。主要考慮下列因素、1，根據(jù)西安熱工研究院的調(diào)研結(jié)果,有相當(dāng)多的電廠運(yùn)行中存在鍋爐排煙溫度偏高現(xiàn)象，而且與設(shè)計(jì)值之間的正偏差大于10 有的達(dá)到20，以上,新近投運(yùn)的百萬千瓦機(jī)組中,玉環(huán) 泰州等電廠鍋爐排煙溫度也明顯偏高.2 對(duì)排煙溫度裕量的構(gòu)成可分析如下,1.因夏季環(huán)境溫度升高引起,此時(shí)與送風(fēng)機(jī).一次風(fēng)機(jī)溫度裕量相應(yīng)的排煙溫度升幅 按理論估算為8、10。2，因送風(fēng)機(jī)、一次風(fēng)機(jī)溫升引起的排煙溫度升幅.按理論估算為2,3 3.因空氣預(yù)熱器旁路風(fēng)流量運(yùn)行值與鍋爐廠設(shè)計(jì)值存在偏差所引起。當(dāng)煤質(zhì)中水分變小、一次風(fēng)量或磨煤機(jī)通風(fēng)量增大時(shí)，都將因空氣預(yù)熱器旁路風(fēng)流量增大而導(dǎo)致排煙溫度升高，其溫升幅度取決于煤質(zhì)變化等因素 并往往與鍋爐廠熱力計(jì)算偏差所導(dǎo)致的排煙溫度升高相聯(lián)系 4,中貯式制粉系統(tǒng)中 因磨煤機(jī)運(yùn)行方式變化所引起.此時(shí)不投磨運(yùn)行方式下的排煙溫度可下降5。10。但燃燒計(jì)算中這不是基本工況，在上述溫度裕量構(gòu)成中，只考慮與送風(fēng)機(jī),一次風(fēng)機(jī)溫度裕量相匹配的排煙溫度基本裕量為10、計(jì)入鍋爐熱力計(jì)算偏差的附加裕量為0.5 總計(jì)10,15 根據(jù)上述情況，本規(guī)范對(duì)供煤條件穩(wěn)定，送風(fēng)機(jī)溫升較小。鍋爐熱力計(jì)算偏差較小時(shí)的引風(fēng)機(jī)溫度裕量取用10,當(dāng)煤質(zhì)變化較大 送風(fēng)機(jī)。一次風(fēng)機(jī)溫升較大,鍋爐熱力計(jì)算偏差較大時(shí),取用15.8 3、3.通常根據(jù)空氣預(yù)熱器進(jìn)風(fēng)溫度、燃料的硫分和水分及空氣預(yù)熱器冷端采用材料判定空氣預(yù)熱器是否發(fā)生低溫腐蝕.經(jīng)了解，近期工程設(shè)計(jì)的空氣預(yù)熱器冷端材料均采用耐腐蝕低合金鋼,一般情況下考慮設(shè)置空氣加熱系統(tǒng),但在煤質(zhì)條件較好,收到基硫分.1。0 環(huán)境溫度較高，空氣預(yù)熱器因低溫腐蝕造成的損失小于空氣加熱系統(tǒng)的裝設(shè)和運(yùn)行費(fèi)用的情況下 也有不設(shè)置空氣加熱系統(tǒng)的工程實(shí)例.暖風(fēng)器的結(jié)構(gòu)和布置位置影響到機(jī)組正常運(yùn)行時(shí)的風(fēng)道阻力，有電廠反映 由于暖風(fēng)器的布置位置不合理造成空氣流動(dòng)不暢和風(fēng)道振動(dòng),應(yīng)采用可拆卸結(jié)構(gòu)，并考慮采用降低局部阻力的措施.熱風(fēng)再循環(huán)系統(tǒng)在管式空預(yù)器上已有較成熟的經(jīng)驗(yàn)，在回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器上應(yīng)考慮由于熱空氣帶灰可能造成的風(fēng)機(jī)磨損情況 經(jīng)調(diào)研近期運(yùn)行的電廠、即使空預(yù)器為回轉(zhuǎn)式.熱風(fēng)再循環(huán)系統(tǒng)運(yùn)行情況仍為良好,風(fēng)機(jī)磨損情況為一般或不磨損.對(duì)于地處非嚴(yán)寒地區(qū)并且燃煤為較低硫分和灰分的電廠。熱風(fēng)再循環(huán)風(fēng)率控制在8 以內(nèi)、運(yùn)行效果較好，