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11,2 受彎承載力計算11，2、1、復材.混凝土組合梁受彎承載力計算采用的假定依據(jù)如下,1，復材構(gòu)件、混凝土之間的界面剪力連接件一旦發(fā)生破壞.構(gòu)件的承載力和剛度都會大大降低 在設(shè)計中要盡量避免界面破壞、試驗研究也證明.組合梁采用本標準第11 1，4條規(guī)定的界面連接構(gòu)造。復材構(gòu)件與混凝土翼板間沒有脫離和滑移。能滿足此假定.2,試驗證明設(shè)計合理的復材。混凝土組合梁中的應變能夠保證較好的線性,且依據(jù)平截面假定能較好預測結(jié)構(gòu)的承載力，當界面處出現(xiàn)脫離和滑移時平截面假定會出現(xiàn)變化、但通常的設(shè)計中不允許復材，混凝土組合梁界面脫離和滑移.因此平截面的假定成立,3,組合梁復材構(gòu)件的腹板部分距離梁截面中性軸較近,這部分提供的抗彎承載力計算分析占8.12，但腹板部分同時承擔抗剪。為簡化計算 通常偏于保守地不考慮其抗彎承載力貢獻、這與復合材料箱梁理論簡化計算所采用的，頂，底板承受彎矩產(chǎn)生的薄膜力.腹板承受剪力,的計算假定也是一致的 試驗和計算分析都證明.混凝土翼板的受拉區(qū)混凝土在開裂前承擔的應力很小,開裂后基本不再承力。翼板中的受壓鋼筋對組合梁的承載力提高作用也不明顯，并且這些鋼筋通常也是為防止混凝土開裂和構(gòu)造要求而設(shè)置 為簡化計算和偏于安全設(shè)計 也可忽略它們的作用。4,組合梁達到受彎承載力極限狀態(tài)。混凝土翼板上邊緣的混凝土壓應變達到極限壓應變,受壓混凝土塑性特征充分表現(xiàn) 采用等效矩形應力圖形反映混凝土翼板的受力情況,既體現(xiàn)了混凝土的塑性特征。又使計算分析簡化.但這種簡化仍保證混凝土受壓區(qū)合力的大小和作用位置不變 并且采用抗壓強度設(shè)計值作為平均應力進行計算是偏于安全的，5。組合梁達到受彎承載力極限狀態(tài)時、復材構(gòu)件仍處于彈性受力狀態(tài),截面上的正應變分布仍保持線性關(guān)系 可根據(jù)平截面假定確定截面上各點的正應變,因復材構(gòu)件頂板和底板厚度較小、整體彎曲在頂板和底板厚度上造成的應變不均勻程度很小.故可近似認為頂板和底板應變沿其高度均勻分布 并按頂板和底板中心線上的應變簡化計算、又因復材材料為彈脆性材料。復材構(gòu)件一般由應變控制設(shè)計。故組合梁復材構(gòu)件應采用最大應變強度理論控制構(gòu)件任一點的正應變不超過材料的極限應變 在此限定內(nèi) 梁內(nèi)任一點的正應力σf可根據(jù)慮克定律表示成該點的彈性模量Ef與其正應變εf的乘積Efεf,復材構(gòu)件頂板和底板極限正應變設(shè)計值εfd取為0，01 是根據(jù)本標準第4,2。4條,第4,2 6條和第11.1，9條規(guī)定分析計算確定 11。2.2、組合梁截面抗彎承載力計算,考慮了混凝土翼板厚度大于有效受壓區(qū)高度和混凝土翼板厚度小于或等于有效受壓區(qū)高度兩種情況,同時考慮了防止復材構(gòu)件各部分發(fā)生強度破壞，通常情況下。組合梁復材構(gòu)件頂板和底板的軸向應變較大、此處采用復材構(gòu)件頂板和底板在軸線方向上的最大平均應變進行控制 當構(gòu)件中可能出現(xiàn)較大的橫向應力時。應采用復合材料力學理論進行橫向應力計算和強度校核,11、2，3,組合梁截面中性軸位于混凝土翼板內(nèi)時 因復材構(gòu)件受拉、故不會因其截面單薄而失穩(wěn).中性軸位于復材構(gòu)件頂板內(nèi)時，因混凝土翼板幫助頂板受壓而增大了組合梁的受壓區(qū)高度.并且頂板離中性軸近而壓應力小.故也不會使頂板受壓失穩(wěn).因此。從優(yōu)化設(shè)計角度考慮,組合梁的受壓區(qū)高度宜設(shè)計在混凝土翼板內(nèi)或復材構(gòu)件頂板內(nèi)。滿足此條件的組合梁、梁的縱向穩(wěn)定條件一般滿足,故可不進行梁的縱向穩(wěn)定驗算,設(shè)計合理的組合梁應使復材盡量受拉 以達到較好的經(jīng)濟性，11 2.4.組合板的設(shè)計計算假定與組合梁相同。