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11.7.剪力墻及連梁11。7,1。根據(jù)研究成果和地震震害經(jīng)驗(yàn).本條規(guī)定一級(jí)抗震等級(jí)剪力墻底部加強(qiáng)部位高度范圍內(nèi)各墻肢截面的彎矩設(shè)計(jì)值不再取用墻肢底部截面的組合彎矩設(shè)計(jì)值.由于從剪力墻底部截面向上的縱向受拉鋼筋中高應(yīng)力區(qū)向整個(gè)塑性鉸區(qū)高度的擴(kuò)展。也導(dǎo)致塑性鉸區(qū)以上墻肢各截面的作用彎矩相應(yīng)有所增大。故本條規(guī)定對(duì)底部加強(qiáng)部位以上墻肢各截面的組合彎矩設(shè)計(jì)值乘以1,2的增大系數(shù)。彎矩調(diào)整增大后.剪力設(shè)計(jì)值應(yīng)相應(yīng)提高，11,7、2。對(duì)于剪力墻肢底部截面同樣需要考慮 強(qiáng)剪弱彎、的要求、即對(duì)其作用剪力設(shè)計(jì)值通過增強(qiáng)系數(shù)予以增大、對(duì)于9度設(shè)防烈度的剪力墻肢要求按底部截面縱向鋼筋實(shí)際配置情況確定作用剪力的增大幅度、具體做法是用底部截面的，實(shí)配彎矩。Mwua與該截面的組合彎矩設(shè)計(jì)值的比值與一個(gè)增強(qiáng)系數(shù)的乘積來增大作用剪力設(shè)計(jì)值 其中Mwua按材料強(qiáng)度的標(biāo)準(zhǔn)值及底部截面縱向鋼筋實(shí)際布置的位置和數(shù)量計(jì)算 11,7.3。國(guó)內(nèi)外剪力墻的受剪承載力試驗(yàn)結(jié)果表明,剪跨比λ大于2、5時(shí).大部分墻的受剪承載力上限接近于0。25fcbh0、在反復(fù)荷載作用下、其受剪承載力上限下降約20、據(jù)此給出了抗震剪力墻肢的受剪承載力上限值，11.7 4。剪力墻的反復(fù)和單調(diào)加載受剪承載力對(duì)比試驗(yàn)表明，反復(fù)加載時(shí)的受剪承載力比單調(diào)加載時(shí)降低約15，20、因此.將非抗震受剪承載力計(jì)算公式中各個(gè)組成項(xiàng)均乘以降低系數(shù)0、8，作為抗震偏心受壓剪力墻肢的斜截面受剪承載力計(jì)算公式.鑒于對(duì)高軸壓力作用下的受剪承載力尚缺乏試驗(yàn)研究、公式中對(duì)軸壓力的有利作用給予了必要的限制、即不超過0,2fcbh。11。7。5.對(duì)偏心受拉剪力墻的受剪承載力未做過試驗(yàn)研究,本條根據(jù)其受力特征、參照一般偏心受拉構(gòu)件的受剪性能規(guī)律及偏心受壓剪力墻的受剪承載力計(jì)算公式,給出了偏心受拉剪力墻的受剪承載力計(jì)算公式。11，7,6。水平施工縫處的豎向鋼筋配置數(shù)量需滿足受剪要求,根據(jù)剪力墻水平縫剪摩擦理論以及對(duì)剪力墻施工縫滑移問題的試驗(yàn)研究。并參照國(guó)外有關(guān)規(guī)范的規(guī)定提出本條的要求,11.7，7 剪力墻及筒體的洞口連梁因跨度通常不大、豎向荷載相對(duì)偏小、主要承受水平地震作用產(chǎn)生的彎矩和剪力，其中。彎矩作用的反彎點(diǎn)位于跨中、各截面所受的剪力基本相等,在地震反復(fù)作用下.連梁通常采用上，下縱向鋼筋用量基本相等的配筋方式。在受彎承載力極限狀態(tài)下,梁截面的受壓區(qū)高度很小 如忽略截面中縱向構(gòu)造鋼筋的作用，正截面受彎承載力計(jì)算時(shí)截面的內(nèi)力臂可近似取為截面有效高度h0與的差值，在設(shè)置有斜筋的連梁中。受彎承載力中應(yīng)考慮穿過連梁端截面頂部和底部的斜向鋼筋在梁端截面中的水平分量的抗彎作用。11、7,8、為了實(shí)現(xiàn)強(qiáng)剪弱彎，使連梁具有一定的延性，對(duì)于普通配筋連梁給出了連梁剪力設(shè)計(jì)值的增大系數(shù).對(duì)于配置斜筋的連梁、由于斜筋的水平分量會(huì)提高梁的抗彎能力 而豎向分量會(huì)提高梁的抗剪能力、因此對(duì)配置斜筋的連梁,不能通過增加斜筋數(shù)量單純提高梁的抗剪能力。形成強(qiáng)剪弱彎、考慮到滿足本規(guī)范第11 7，10條規(guī)定的連梁已具有必要的延性,故對(duì)這幾種配置斜筋連梁的剪力增大系數(shù).可取為1 0，11，7 9 11，7、11.02版規(guī)范缺少對(duì)跨高比小于2。5的剪力墻連梁抗震受剪承載力設(shè)計(jì)的具體規(guī)定、目前在進(jìn)行小跨高比剪力墻連梁的抗震設(shè)計(jì)中,為防止連梁過早發(fā)生剪切破壞 通常在進(jìn)行結(jié)構(gòu)內(nèi)力分析時(shí)、采用較大幅度地折減連梁的剛度以降低連梁的作用剪力,近年來對(duì)混凝土剪力墻結(jié)構(gòu)的非線性動(dòng)力反應(yīng)分析以及對(duì)小跨高比連梁的抗震受剪性能試驗(yàn)表明 較大幅度人為折減連梁剛度的做法將導(dǎo)致地震作用下連梁過早屈服 延性需求增大 并且仍不能避免發(fā)生延性不足的剪切破壞 國(guó)內(nèi)外進(jìn)行的連梁抗震受剪性能試驗(yàn)表明，通過改變小跨高比連梁的配筋方式?？稍诓唤档突蛴邢藿档瓦B梁相對(duì)作用剪力，即不折減或有限折減連梁剛度。的條件下提高連梁的延性,使該類連梁發(fā)生剪切破壞時(shí)，其延性能力能夠達(dá)到地震作用時(shí)剪力墻對(duì)連梁的延性需求,在對(duì)試驗(yàn)結(jié)果及相關(guān)成果進(jìn)行分析研究的基礎(chǔ)上、本次規(guī)范修訂補(bǔ)充了跨高比小于2.5的連梁的抗震受剪設(shè)計(jì)規(guī)定,跨高比小于2.5時(shí)的連梁抗震受剪試驗(yàn)結(jié)果表明。采取不同的配筋方式.連梁達(dá)到所需延性時(shí)能承受的最大剪壓比是不同的,本次修訂增加了跨高比小于2,5適用于兩個(gè)剪壓比水平的3種不同配筋形式連梁各自的配筋計(jì)算公式和構(gòu)造措施.其中配置普通箍筋連梁的設(shè)計(jì)規(guī)定是參考我國(guó)現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn),高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程,JGJ 3的相關(guān)規(guī)定和國(guó)內(nèi)外的試驗(yàn)結(jié)果得出的。交叉斜筋配筋連梁的設(shè)計(jì)規(guī)定是根據(jù)近年來國(guó)內(nèi)外試驗(yàn)結(jié)果及分析得出的。集中對(duì)角斜筋配筋連梁和對(duì)角暗撐配筋連梁是參考美國(guó)ACI。318。08規(guī)范的相關(guān)規(guī)定和國(guó)內(nèi)外進(jìn)行的試驗(yàn)結(jié)果給出的。國(guó)內(nèi)外各種配筋形式連梁的試驗(yàn)結(jié)果表明,發(fā)生破壞時(shí)連梁位移延性指標(biāo)、能夠達(dá)到非線性地震反應(yīng)分析時(shí)結(jié)構(gòu)對(duì)連梁的延性需求，設(shè)計(jì)時(shí)可根據(jù)連梁的適應(yīng)條件以及連梁寬度等要求選擇相應(yīng)的配筋形式和設(shè)計(jì)方法 11。7.12。為保證剪力墻的承載力和側(cè)向。平面外 穩(wěn)定要求,給出了各種結(jié)構(gòu)體系剪力墻肢截面厚度的規(guī)定,與02版規(guī)范相比 本次修訂根據(jù)近年來的工程經(jīng)驗(yàn)對(duì)各類結(jié)構(gòu)中剪力墻的最小厚度規(guī)定作了進(jìn)一步的細(xì)化和局部調(diào)整,因端部無端柱或翼墻的剪力墻與端部有端柱或翼墻的剪力墻相比、其正截面受力性能，變形能力以及端部側(cè)向穩(wěn)定性能均有一定降低,試驗(yàn)表明 極限位移將減小一半左右。耗能能力將降低20、左右.故適當(dāng)加大了一 二級(jí)抗震等級(jí)墻端無端柱或翼墻的剪力墻的最小墻厚,本次修訂,對(duì)剪力墻最小厚度除具體尺寸要求外,還給出了用層高或無支長(zhǎng)度的分?jǐn)?shù)表示的厚度要求、其中。無支長(zhǎng)度是指墻肢沿水平方向上無支撐約束的最大長(zhǎng)度,11、7,13.為了提高剪力墻側(cè)向穩(wěn)定和受彎承載力.規(guī)定了剪力墻厚度大于140mm時(shí),應(yīng)配置雙排或多排鋼筋 11。7,14。根據(jù)試驗(yàn)研究和設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn) 并參考國(guó)外有關(guān)規(guī)范的規(guī)定。按不同的結(jié)構(gòu)體系和不同的抗震等級(jí)規(guī)定了水平和豎向分布鋼筋的最小配筋率的限值.美國(guó)ACI,318規(guī)定、當(dāng)抗震結(jié)構(gòu)墻的設(shè)計(jì)剪力小于為腹板截面面積，為混凝土的規(guī)定抗壓強(qiáng)度。該設(shè)計(jì)剪力對(duì)應(yīng)的剪壓比小于0.02,時(shí),腹板的豎向分布鋼筋允許降到同非抗震的要求，因此。本次修訂、四級(jí)抗震墻的剪壓比低于上述數(shù)值時(shí)、豎向分布筋允許按不小于0，15,控制，11.7。15,給出了剪力墻分布鋼筋最大間距、最大直徑和最小直徑的規(guī)定，11,7 16.11.7。19，剪力墻肢和筒壁墻肢的底部在罕遇地震作用下有可能進(jìn)入屈服后變形狀態(tài)，該部位也是防止剪力墻結(jié)構(gòu) 框架,剪力墻結(jié)構(gòu)和筒體結(jié)構(gòu)在罕遇地震作用下發(fā)生倒塌的關(guān)鍵部位、為了保證該部位的抗震延性能力和塑性耗能能力.通常采用的抗震構(gòu)造措施包括,1。對(duì)一、二、三級(jí)抗震等級(jí)的剪力墻肢和筒壁墻肢的軸壓比進(jìn)行限制、2 對(duì)一，二、三級(jí)抗震等級(jí)的剪力墻肢和筒壁墻肢，當(dāng)?shù)撞枯S壓比超過一定限值后,在墻肢或筒壁墻肢兩側(cè)設(shè)置約束邊緣構(gòu)件.同時(shí)對(duì)約束邊緣構(gòu)件中縱向鋼筋的最低配置數(shù)量以及約束邊緣構(gòu)件范圍內(nèi)箍筋的最低配置數(shù)量作出限制、設(shè)計(jì)中應(yīng)注意、表11,7。16中的軸壓比限值是一,二.三級(jí)抗震等級(jí)的剪力墻肢和筒壁墻肢應(yīng)滿足的基本要求.而表11。7 17中的,最大軸壓比.則是在剪力墻肢和筒壁墻肢底部設(shè)置約束邊緣構(gòu)件的必要條件，對(duì)剪力墻肢和筒壁墻肢底部約束邊緣構(gòu)件中縱向鋼筋最低數(shù)量作出規(guī)定,除為了保證剪力墻肢和筒壁墻肢底部所需的延性和塑性耗能能力之外.也是為了對(duì)剪力墻肢和筒壁墻肢底部的抗彎能力作必要的加強(qiáng)，以便在聯(lián)肢剪力墻和聯(lián)肢筒壁墻肢中使塑性鉸首先在各層洞口連梁中形成。而使剪力墻肢和筒壁墻肢底部的塑性鉸推遲形成。本次修訂提高了三級(jí)抗震等級(jí)剪力墻的設(shè)計(jì)要求、