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6、5，受沖切承載力計算6、5、1.02版規(guī)范的受沖切承載力計算公式,形式簡單.計算方便，但與國外規(guī)范進行對比 在多數(shù)情況下略顯保守 且考慮因素不夠全面.根據(jù)不配置箍筋或彎起鋼筋的鋼筋混凝土板的試驗資料的分析 參考國內(nèi)外有關規(guī)范。本次修訂保留了02版規(guī)范的公式形式.僅將公式中的系數(shù)0 15提高到0 25,本條具體規(guī)定的考慮因素如下。1、截面高度的尺寸效應,截面高度的增大對受沖切承載力起削弱作用，為此、在公式.6 5 1,1。中引入了截面尺寸效應系數(shù)βh,以考慮這種不利影響，2,預應力對受沖切承載力的影響.試驗研究表明.雙向預應力對板柱節(jié)點的沖切承載力起有利作用。主要是由于預應力的存在阻滯了斜裂縫的出現(xiàn)和開展,增加了混凝土剪壓區(qū)的高度。公式。6。5.1。1，主要是參考我國的科研成果及美國ACI.318規(guī)范，將板中兩個方向按長度加權(quán)平均有效預壓應力的有利作用增大為0，25σpc，m，但仍偏安全地未計及在板柱節(jié)點處預應力豎向分量的有利作用 對單向預應力板,由于缺少試驗數(shù)據(jù)。暫不考慮預應力的有利作用、3,參考美國ACI、318等有關規(guī)范的規(guī)定，給出了兩個調(diào)整系數(shù)η1。η2的計算公式。6。5,1、2、公式、6，5 1.3 對矩形形狀的加載面積邊長之比作了限制 因為邊長之比大于2后。剪力主要集中于角隅 將不能形成嚴格意義上的沖切極限狀態(tài)的破壞.使受沖切承載力達不到預期的效果,為此，引入了調(diào)整系數(shù)η1、且基于穩(wěn)妥的考慮.對加載面積邊長之比作了不宜大于4的限制，此外 當臨界截面相對周長um，h0過大時，同樣會引起受沖切承載力的降低,有必要指出。公式,6，5,1,2 是在美國ACI規(guī)范的取值基礎上略作調(diào)整后給出的，公式，6，5。1，1,的系數(shù)η只能取η1 η2中的較小值。以確保安全，本條中所指的臨界截面是為了簡明表述而設定的截面，它是沖切最不利的破壞錐體底面線與頂面線之間的平均周長um處板的垂直截面、板的垂直截面 對等厚板為垂直于板中心平面的截面，對變高度板為垂直于板受拉面的截面,對非矩形截面柱，異形截面柱.的臨界截面周長。選取周長um的形狀要呈凸形折線.其折角不能大于180，由此可得到最小的周長 此時在局部周長區(qū)段離柱邊的距離允許大于h0 2 6，5。2，為滿足設備或管道布置要求、有時要在柱邊附近板上開孔、板中開孔會減小沖切的最不利周長,從而降低板的受沖切承載力、在參考了國外規(guī)范的基礎上給出了本條的規(guī)定、6。5、3，6,5。4，當混凝土板的厚度不足以保證受沖切承載力時，可配置抗沖切鋼筋 設計可同時配置箍筋和彎起鋼筋.也可分別配置箍筋或彎起鋼筋作為抗沖切鋼筋.試驗表明。配有沖切鋼筋的鋼筋混凝土板,其破壞形態(tài)和受力特性與有腹筋梁相類似。當抗沖切鋼筋的數(shù)量達到一定程度時。板的受沖切承載力幾乎不再增加.為了使抗沖切箍筋或彎起鋼筋能夠充分發(fā)揮作用,本條規(guī)定了板的受沖切截面限制條件,即公式，6.5、3 1 實際上是對抗沖切箍筋或彎起鋼筋數(shù)量的限制、以避免其不能充分發(fā)揮作用和使用階段在局部荷載附近的斜裂縫過大,本次修訂參考美國ACI規(guī)范及我國的工程經(jīng)驗,對該限制條件作了適當放寬，將系數(shù)由02版規(guī)范規(guī)定的1,05放寬至1。2 本條提及的其他形式的抗沖切鋼筋.包括但不限于工字鋼。槽鋼、抗剪栓釘，扁鋼U形箍等、6,5,5，階形基礎的沖切破壞可能會在柱與基礎交接處或基礎變階處發(fā)生，這與階形基礎的形狀、尺寸有關,對階形基礎受沖切承載力計算公式,也引進了本規(guī)范第6。5 1條的截面高度影響系數(shù)βh、在確定基礎的Fl時.取用最大的地基反力值、這樣做偏于安全、6。5.6。板柱節(jié)點傳遞不平衡彎矩時、其受力特性及破壞形態(tài)更為復雜，為安全起見.對板柱節(jié)點存在不平衡彎矩時的受沖切承載力計算 借鑒了美國ACI、318規(guī)范和我國的。無粘結(jié)預應力混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程,JGJ。92,93的有關規(guī)定 在本條中提出了考慮問題的原則，具體可按本規(guī)范附錄F計算。