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11，3、框架梁11.3，1，由于梁端區(qū)域能通過(guò)采取相對(duì)簡(jiǎn)單的抗震構(gòu)造措施而具有相對(duì)較高的延性 故常通過(guò)。強(qiáng)柱弱梁,措施引導(dǎo)框架中的塑性鉸首先在梁端形成,設(shè)計(jì)框架梁時(shí)，控制梁端截面混凝土受壓區(qū)高度，主要是控制負(fù)彎矩下截面下部的混凝土受壓區(qū)高度，的目的是控制梁端塑性鉸區(qū)具有較大的塑性轉(zhuǎn)動(dòng)能力,以保證框架梁端截面具有足夠的曲率延性。根據(jù)國(guó)內(nèi)的試驗(yàn)結(jié)果和參考國(guó)外經(jīng)驗(yàn),當(dāng)相對(duì)受壓區(qū)高度控制在0,25。0。35時(shí),梁的位移延性可達(dá)到4,0.3、0左右，在確定混凝土受壓區(qū)高度時(shí)，可把截面內(nèi)的受壓鋼筋計(jì)算在內(nèi)、11，3,2。在框架結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)中、特別是一級(jí)抗震等級(jí)框架的設(shè)計(jì)中,應(yīng)力求做到在罕遇地震作用下的框架中形成延性和塑性耗能能力良好的接近，梁鉸型，的塑性耗能機(jī)構(gòu).即塑性鉸主要在梁端形成，柱端塑性鉸出現(xiàn)數(shù)量相對(duì)較少。這就需要在設(shè)法保證形成接近梁鉸型塑性機(jī)構(gòu)的同時(shí),防止梁端塑性鉸區(qū)在梁端達(dá)到罕遇地震下預(yù)計(jì)的塑性變形狀態(tài)之前發(fā)生脆性的剪切破壞，在本規(guī)范中，這一要求是從兩個(gè)方面來(lái)保證的 一方面對(duì)梁端抗震受剪承載力提出合理的計(jì)算公式、另一方面在梁端進(jìn)入屈服后狀態(tài)的條件下適度提高梁端經(jīng)結(jié)構(gòu)彈性分析得出的截面組合剪力設(shè)計(jì)值、后一個(gè)方面即為通常所說(shuō)的 強(qiáng)剪弱彎、措施或，組合剪力設(shè)計(jì)值增強(qiáng)措施。本條給出了各類(lèi)抗震等級(jí)框架組合剪力設(shè)計(jì)值增強(qiáng)措施的具體規(guī)定 對(duì)9度設(shè)防烈度的一級(jí)抗震等級(jí)框架和一級(jí)抗震等級(jí)的框架結(jié)構(gòu)。規(guī)定應(yīng)考慮左,右梁端縱向受拉鋼筋可能超配等因素所形成的屈服抗彎能力偏大的不利情況，取用按實(shí)配鋼筋，強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值、且考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù)算得的受彎承載力值.即Mbua作為確定增大后的剪力設(shè)計(jì)值的依據(jù),Mbua可按下列公式計(jì)算 與02版規(guī)范相比，本次修訂規(guī)定在計(jì)算Mbua的、中考慮受壓鋼筋及有效板寬范圍內(nèi)的板筋，這里的板筋指有效板寬范圍內(nèi)平行框架梁方向的板內(nèi)實(shí)配鋼筋。對(duì)于這里使用的有效板寬.美國(guó)ACI,318 08規(guī)范規(guī)定取為與非抗震設(shè)計(jì)時(shí)相同的等效翼緣寬度 這就相當(dāng)于取梁每側(cè)6倍板厚作為有效板寬范圍。這一規(guī)定是根據(jù)進(jìn)入接近罕遇地震水準(zhǔn)側(cè)向變形狀態(tài)的縮尺框架結(jié)構(gòu)試驗(yàn)中對(duì)參與抵抗梁端負(fù)彎矩的板筋應(yīng)力的實(shí)測(cè)結(jié)果確定的 歐洲規(guī)范EN 1998則建議取用較小的有效板寬 即每側(cè)2倍板厚 這大致相當(dāng)于梁端屈服后不久的受力狀態(tài)、本規(guī)范建議 取用每側(cè)6倍板厚的范圍作為 有效板寬.是偏于安全的、對(duì)其他情況下框架梁剪力設(shè)計(jì)值的確定。則根據(jù)不同抗震等級(jí)，直接取用與梁端考慮地震作用組合的彎矩設(shè)計(jì)值相平衡的組合剪力設(shè)計(jì)值乘以不同的增大系數(shù)。11、3,3 矩形,T形和I形截面框架梁 其受剪要求的截面控制條件是在靜力受剪要求的基礎(chǔ)上。考慮反復(fù)荷載作用的不利影響確定的,在截面控制條件中還對(duì)較高強(qiáng)度的混凝土考慮了混凝土強(qiáng)度影響系數(shù)βc 11，3，4 國(guó)內(nèi)外低周反復(fù)荷載作用下鋼筋混凝土連續(xù)梁和懸臂梁受剪承載力試驗(yàn)表明，低周反復(fù)荷載作用使梁的斜截面受剪承載力降低.其主要原因是起控制作用的梁端下部混凝土剪壓區(qū)因表層混凝土在上部縱向鋼筋屈服后的大變形狀態(tài)下剝落而導(dǎo)致的剪壓區(qū)抗剪強(qiáng)度的降低 以及交叉斜裂縫的開(kāi)展所導(dǎo)致的沿斜裂縫混凝土咬合力及縱向鋼筋暗銷(xiāo)力的降低.試驗(yàn)表明、在抗震受剪承載力中,箍筋項(xiàng)承載力降低不明顯、為此 仍以截面總受剪承載力試驗(yàn)值的下包線(xiàn)作為計(jì)算公式的取值標(biāo)準(zhǔn) 將混凝土項(xiàng)取為非抗震情況下的60、箍筋項(xiàng)則不予折減.同時(shí)、對(duì)各抗震等級(jí)均近似取用相同的抗震受剪承載力計(jì)算公式.這在抗震設(shè)防烈度偏低時(shí)略偏安全。11 3，5。為了保證框架梁對(duì)框架節(jié)點(diǎn)的約束作用.以及減小框架梁塑性鉸區(qū)段在反復(fù)受力下側(cè)屈的風(fēng)險(xiǎn) 框架梁的截面寬度和梁的寬高比不宜過(guò)小 考慮到凈跨與梁高的比值小于4的梁。作用剪力與作用彎矩的比值偏高、適應(yīng)較大塑性變形的能力較差.因此、對(duì)框架梁的跨高比作了限制.11，3,6.本規(guī)范在非抗震和抗震框架梁縱向受拉鋼筋最小配筋率的取值上統(tǒng)一取用雙控方案、即一方面規(guī)定具體數(shù)值 另一方面使用與混凝土抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值和鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值相關(guān)的特征值參數(shù)進(jìn)行控制,本條規(guī)定的數(shù)值是在非抗震受彎構(gòu)件規(guī)定數(shù)值的基礎(chǔ)上 參考國(guó)外經(jīng)驗(yàn)制定的.并按縱向受拉鋼筋在梁中的不同位置和不同抗震等級(jí)分別給出了最小配筋率的相應(yīng)控制值 這些取值高于非抗震受彎構(gòu)件的取值.本條還給出了梁端箍筋加密區(qū)內(nèi)底部縱向鋼筋和頂部縱向鋼筋的面積比最小取值。通過(guò)這一規(guī)定對(duì)底部縱向鋼筋的最低用量進(jìn)行控制、一方面是考慮到地震作用的隨機(jī)性。在按計(jì)算梁端不出現(xiàn)正彎矩或出現(xiàn)較小正彎矩的情況下,有可能在較強(qiáng)地震下出現(xiàn)偏大的正彎矩，故需在底部正彎矩受拉鋼筋用量上給以一定儲(chǔ)備,以免下部鋼筋的過(guò)早屈服甚至拉斷。另一方面.提高梁端底部縱向鋼筋的數(shù)量.也有助于改善梁端塑性鉸區(qū)在負(fù)彎矩作用下的延性性能,本條梁底部鋼筋限值的規(guī)定是根據(jù)我國(guó)的試驗(yàn)結(jié)果及設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)并參考國(guó)外規(guī)范確定的?？蚣芰旱目拐鹪O(shè)計(jì)除應(yīng)滿(mǎn)足計(jì)算要求外，梁端塑性鉸區(qū)箍筋的構(gòu)造要求極其重要 它是保證該塑性鉸區(qū)延性能力的基本構(gòu)造措施 本規(guī)范對(duì)梁端箍筋加密區(qū)長(zhǎng)度、箍筋最大間距和箍筋最小直徑的要求作了規(guī)定、其目的是從構(gòu)造上對(duì)框架梁塑性鉸區(qū)的受壓混凝土提供約束，并約束縱向受壓鋼筋，防止它在保護(hù)層混凝土剝落后過(guò)早壓屈，及其后受壓區(qū)混凝土的隨即壓潰、本次修訂將梁端縱筋最大配筋率限制不再作為強(qiáng)制性規(guī)定.相關(guān)規(guī)定移至本規(guī)范第11 3。7條,11，3,7,11。3,9.沿梁全長(zhǎng)配置一定數(shù)量的通長(zhǎng)鋼筋.是考慮到框架梁在地震作用過(guò)程中反彎點(diǎn)位置可能出現(xiàn)的移動(dòng)。這里、通長(zhǎng)、的含義是保證梁各個(gè)部位都配置有這部分鋼筋.并不意味著不允許這部分鋼筋在適當(dāng)部位設(shè)置接頭、此次修訂時(shí)考慮到梁端箍筋過(guò)密,難于施工，對(duì)梁箍筋加密區(qū)長(zhǎng)度內(nèi)的箍筋肢距規(guī)定作了適當(dāng)放松，且考慮了箍筋直徑與肢距的合理搭配 此次修訂維持02版規(guī)范的規(guī)定不變 沿梁全長(zhǎng)箍筋的配筋率ρsv是在非抗震設(shè)計(jì)要求的基礎(chǔ)上適當(dāng)增大后給出的。