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7。正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算7,1,裂縫控制驗(yàn)算7，1,1、根據(jù)本規(guī)范第3 4.5條的規(guī)定 具體給出了對(duì)鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件邊緣應(yīng)力 裂縫寬度的驗(yàn)算要求。有必要指出，按概率統(tǒng)計(jì)的觀點(diǎn) 符合公式.7.1 1，2.的情況下，并不意味著構(gòu)件絕對(duì)不會(huì)出現(xiàn)裂縫 同樣，符合公式 7 1.1.3，的情況下 構(gòu)件由荷載作用而產(chǎn)生的最大裂縫寬度大于最大裂縫限值大致會(huì)有5。的可能性.7，1。2,本次修訂。構(gòu)件最大裂縫寬度的基本計(jì)算公式仍采用02版規(guī)范的形式，此處。對(duì)軸心受拉構(gòu)件、取β,1。1.對(duì)其他受力構(gòu)件。均取β，1。0,當(dāng)配置不同鋼種,不同直徑的鋼筋時(shí)。公式.3,中d應(yīng)改為等效直徑deq?？砂凑墓?7 1.2 3 進(jìn)行計(jì)算確定，其中考慮了鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件配置不同的鋼種.鋼筋表面形狀以及預(yù)應(yīng)力鋼筋采用先張法或后張法，灌漿,等不同的施工工藝，它們與混凝土之間的粘結(jié)性能有所不同 這種差異將通過(guò)等效直徑予以反映、為此、對(duì)鋼筋混凝土用鋼筋、根據(jù)國(guó)內(nèi)有關(guān)試驗(yàn)資料 對(duì)預(yù)應(yīng)力鋼筋.參照歐洲混凝土橋梁規(guī)范ENV.1992。2。1996.的規(guī)定。給出了正文表7 1、2。2的鋼筋相對(duì)粘結(jié)特性系數(shù),對(duì)有粘結(jié)的預(yù)應(yīng)力筋di的取值,可按照di.4Ap。up求得、其中up本應(yīng)取為預(yù)應(yīng)力筋與混凝土的實(shí)際接觸周長(zhǎng) 分析表明，按照上述方法求得的di值與按預(yù)應(yīng)力筋的公稱直徑進(jìn)行計(jì)算,兩者較為接近，為簡(jiǎn)化起見(jiàn).對(duì)di統(tǒng)一取用公稱直徑。對(duì)環(huán)氧樹(shù)脂涂層鋼筋的相對(duì)粘結(jié)特性系數(shù)是根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果確定的、根據(jù)試驗(yàn)研究結(jié)果、受彎構(gòu)件裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)的基本公式可表述為，公式。4、可作為規(guī)范簡(jiǎn)化公式的基礎(chǔ)、并擴(kuò)展應(yīng)用到其他構(gòu)件 式中系數(shù)ω1與鋼筋和混凝土的握裹力有一定關(guān)系.對(duì)光圓鋼筋、ω1則較接近1。1、根據(jù)偏拉，偏壓構(gòu)件的試驗(yàn)資料.以及為了與軸心受拉構(gòu)件的計(jì)算公式相協(xié)調(diào)。將ω1統(tǒng)一為1.1.同時(shí),為了簡(jiǎn)化計(jì)算。并便于與偏心受力構(gòu)件的計(jì)算相協(xié)調(diào).將上式展開(kāi)并作一定的簡(jiǎn)化 就可得到以鋼筋應(yīng)力σs為主要參數(shù)的公式,7,1，2、2、αc為反映裂縫間混凝土伸長(zhǎng)對(duì)裂縫寬度影響的系數(shù) 根據(jù)近年來(lái)國(guó)內(nèi)多家單位完成的配置400MPa，500MPa帶肋鋼筋的鋼筋混凝土、預(yù)應(yīng)力混凝土梁的裂縫寬度加載試驗(yàn)結(jié)果。經(jīng)分析統(tǒng)計(jì),試驗(yàn)平均裂縫寬度ωm均小于原規(guī)范公式計(jì)算值、根據(jù)試驗(yàn)資料綜合分析，本次修訂對(duì)受彎,偏心受壓構(gòu)件統(tǒng)一取αc，0。77 其他構(gòu)件仍同02版規(guī)范,即αc 0.85、短期裂縫寬度的擴(kuò)大系數(shù)τs，根據(jù)試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析。對(duì)受彎構(gòu)件和偏心受壓構(gòu)件,取τs 1，66、對(duì)偏心受拉和軸心受拉構(gòu)件 取τs,1。9。擴(kuò)大系數(shù)τs的取值的保證率約為95，根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果 給出了考慮長(zhǎng)期作用影響的擴(kuò)大系數(shù)τl 1、5,試驗(yàn)表明.對(duì)偏心受壓構(gòu)件。當(dāng)e0.h0，0、55時(shí)。裂縫寬度較小,均能符合要求，故規(guī)定不必驗(yàn)算、在計(jì)算平均裂縫間距l(xiāng)cr和ψ時(shí)引進(jìn)了按有效受拉混凝土面積計(jì)算的縱向受拉配筋率ρte.其有效受拉混凝土面積取Ate，0。5bh,bf,b.hf，由此可達(dá)到ψ計(jì)算公式的簡(jiǎn)化,并能適用于受彎.偏心受拉和偏心受壓構(gòu)件、經(jīng)試驗(yàn)結(jié)果校準(zhǔn)，尚能符合各類受力情況 鑒于對(duì)配筋率較小情況下的構(gòu)件裂縫寬度等的試驗(yàn)資料較少,采取當(dāng)ρte.0，01時(shí),取ρte,0，01的辦法，限制計(jì)算最大裂縫寬度的使用范圍 以減少對(duì)最大裂縫寬度計(jì)算值偏小的情況、當(dāng)混凝土保護(hù)層厚度較大時(shí)、雖然裂縫寬度計(jì)算值也較大.但較大的混凝土保護(hù)層厚度對(duì)防止鋼筋銹蝕是有利的，因此，對(duì)混凝土保護(hù)層厚度較大的構(gòu)件.當(dāng)在外觀的要求上允許時(shí).可根據(jù)實(shí)踐經(jīng)驗(yàn).對(duì)本規(guī)范表3.4 5中所規(guī)定的裂縫寬度允許值作適當(dāng)放大.考慮到本條鋼筋應(yīng)力計(jì)算對(duì)鋼筋混凝土構(gòu)件和預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件分別采用荷載準(zhǔn)永久組合和標(biāo)準(zhǔn)組合。故符號(hào)由02版規(guī)范的σsk改為σs、對(duì)沿截面上下或周邊均勻配置縱向鋼筋的構(gòu)件裂縫寬度計(jì)算，研究尚不充分。本規(guī)范未作明確規(guī)定 在荷載的標(biāo)準(zhǔn)組合或準(zhǔn)永久組合下，這類構(gòu)件的受拉鋼筋應(yīng)力可能很高、甚至可能超過(guò)鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 為此.當(dāng)按公式 7。1。2,1。計(jì)算時(shí)。關(guān)于鋼筋應(yīng)力σs及Ate的取用原則等應(yīng)按更合理的方法計(jì)算.對(duì)混凝土保護(hù)層厚度較大的梁、國(guó)內(nèi)試驗(yàn)研究結(jié)果表明表層鋼筋網(wǎng)片有利于減少裂縫寬度。本條建議可對(duì)配制表層鋼筋網(wǎng)片梁的裂縫計(jì)算結(jié)果乘以折減系數(shù)，并根據(jù)試驗(yàn)研究結(jié)果提出折減系數(shù)可取0、7 本次修訂根據(jù)國(guó)內(nèi)多家單位科研成果、在本規(guī)范裂縫寬度計(jì)算公式的基礎(chǔ)上，經(jīng)過(guò)適當(dāng)調(diào)整ρte deq及σs值計(jì)算方法、即可將原規(guī)范公式用于計(jì)算無(wú)粘結(jié)部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的裂縫寬度 7 1、3.本條提出了正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算時(shí)的平截面基本假定,在荷載準(zhǔn)永久組合或標(biāo)準(zhǔn)組合下 對(duì)允許出現(xiàn)裂縫的受彎構(gòu)件.其正截面混凝土壓應(yīng)力、預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力增量及鋼筋的拉應(yīng)力。可按大偏心受壓的鋼筋混凝土開(kāi)裂換算截面計(jì)算。對(duì)后張法預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁等超靜定結(jié)構(gòu),在外彎矩Ms中尚應(yīng)包括由預(yù)加力引起的次彎矩M2.在本條計(jì)算假定中，對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土截面，可按本規(guī)范公式.10。1，7 1,及，10.1，7,2,計(jì)算Np0和ep0 以考慮混凝土收縮 徐變?cè)阡摻钪兴a(chǎn)生附加壓力的影響，按開(kāi)裂換算截面進(jìn)行應(yīng)力分析,具有較高的精度和通用性,可用于重要鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的裂縫寬度及開(kāi)裂截面剛度計(jì)算.計(jì)算換算截面時(shí).必要時(shí)可考慮混凝土塑性變形對(duì)混凝土彈性模量的影響，7，1，4,本條給出的鋼筋混凝土構(gòu)件的縱向受拉鋼筋應(yīng)力和預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的縱向受拉鋼筋等效應(yīng)力.是指在荷載的準(zhǔn)永久組合或標(biāo)準(zhǔn)組合下構(gòu)件裂縫截面上產(chǎn)生的鋼筋應(yīng)力 下面按受力性質(zhì)分別說(shuō)明，1，對(duì)鋼筋混凝土軸心受拉和受彎構(gòu)件,鋼筋應(yīng)力σsq仍按原規(guī)范的方法計(jì)算、受彎構(gòu)件裂縫截面的內(nèi)力臂系數(shù)，仍取ηb 0,87,2 對(duì)鋼筋混凝土偏心受拉構(gòu)件，其鋼筋應(yīng)力計(jì)算公式、7、1，4，2、是由外力與截面內(nèi)力對(duì)受壓區(qū)鋼筋合力點(diǎn)取矩確定，3.對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的縱向受拉鋼筋等效應(yīng)力。是指在該鋼筋合力點(diǎn)處混凝土預(yù)壓應(yīng)力抵消后鋼筋中的應(yīng)力增量.可視它為等效于鋼筋混凝土構(gòu)件中的鋼筋應(yīng)力σsk、預(yù)應(yīng)力混凝土軸心受拉構(gòu)件的縱向受拉鋼筋等效應(yīng)力的計(jì)算公式.7.1。4，9，就是基于上述的假定給出的、4.對(duì)鋼筋混凝土偏壓構(gòu)件和預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件.其縱向受拉鋼筋的應(yīng)力和等效應(yīng)力可根據(jù)相同的概念給出、此時(shí)。可把預(yù)應(yīng)力及非預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力Np0作為壓力與彎矩值Mk一起作用于截面 這樣，預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件就等效于鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件,對(duì)裂縫截面的縱向受拉鋼筋應(yīng)力和等效應(yīng)力。由建立內(nèi) 外力對(duì)受壓區(qū)合力取矩的平衡條件，可得公式 7.1。4，4,和公式,7 1，4、10?？v向受拉鋼筋合力點(diǎn)至受壓區(qū)合力點(diǎn)之間的距離z、ηh0,可近似按本規(guī)范第6、2節(jié)的基本假定確定,考慮到計(jì)算的復(fù)雜性、通過(guò)計(jì)算分析?？刹捎孟铝袃?nèi)力臂系數(shù)的擬合公式.通過(guò)分析、適當(dāng)考慮了混凝土的塑性影響，并經(jīng)有關(guān)構(gòu)件的試驗(yàn)結(jié)果校核后 本規(guī)范給出了以上述擬合公式為基礎(chǔ)的簡(jiǎn)化公式。7.1。4、5，當(dāng)然，本規(guī)范不排斥采用更精確的方法計(jì)算預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的內(nèi)力臂z，對(duì)鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件、當(dāng)l0，h。14時(shí)、試驗(yàn)表明應(yīng)考慮構(gòu)件撓曲對(duì)軸向力偏心距的影響。本規(guī)范仍按02版規(guī)范進(jìn)行規(guī)定，5，根據(jù)國(guó)內(nèi)多家單位的科研成果，在本規(guī)范預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件受拉區(qū)縱向鋼筋等效應(yīng)力計(jì)算公式的基礎(chǔ)上,采用無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋等效面積折減系數(shù)α1 即可將原公式用于無(wú)粘結(jié)部分預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件σsk的相關(guān)計(jì)算。7、1.5、在抗裂驗(yàn)算中、邊緣混凝土的法向應(yīng)力計(jì)算公式是按彈性應(yīng)力給出的、7。1 6，從裂縫控制要求對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的斜截面混凝土主拉應(yīng)力進(jìn)行驗(yàn)算、是為了避免斜裂縫的出現(xiàn)、同時(shí)按裂縫等級(jí)不同予以區(qū)別對(duì)待，對(duì)混凝土主壓應(yīng)力的驗(yàn)算.是為了避免過(guò)大的壓應(yīng)力導(dǎo)致混凝土抗拉強(qiáng)度過(guò)大地降低和裂縫過(guò)早地出現(xiàn) 7。1 7,7。1，8。第7，1 7條提供了混凝土主拉應(yīng)力和主壓應(yīng)力的計(jì)算方法.第7、1。8條提供了考慮集中荷載產(chǎn)生的混凝土豎向壓應(yīng)力及剪應(yīng)力分布影響的實(shí)用方法,是依據(jù)彈性理論分析和試驗(yàn)驗(yàn)證后給出的，7.1，9、對(duì)先張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件端部預(yù)應(yīng)力傳遞長(zhǎng)度范圍內(nèi)進(jìn)行正截面，斜截面抗裂驗(yàn)算時(shí).采用本條對(duì)預(yù)應(yīng)力傳遞長(zhǎng)度范圍內(nèi)有效預(yù)應(yīng)力σpe按近似的線性變化規(guī)律的假定后、利于簡(jiǎn)化計(jì)算。