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2，術。語2，0.1。2.0。3 高爐內(nèi)型的名詞定義,高爐內(nèi)型分為六個部分.由爐缸 爐腹.爐腰，爐身,爐喉和死鐵層組成.爐缸。爐腰和爐喉為圓柱形，爐腹和爐身為錐臺形 各部位尺寸的表示符號見圖1,圖1，高爐內(nèi)型各部分尺寸的表示方法d 爐缸直徑。D 爐腰直徑。d1,爐喉直徑,Hu，有效高度.h1 爐缸高度,h2，爐腹高度，h3,爐腰高度 h4.爐身高度,h5.爐喉高度。h0。死鐵層高度，hf.風口高度、α,爐腹角,β.爐身角、高爐容積的定義,國內(nèi) 國外衡量高爐產(chǎn)能的指標有。高爐有效容積Vu 內(nèi)容積Vinner,工作容積Vw。總容積Vtotal、爐缸斷面積A或爐缸直徑d等。我國和獨聯(lián)體國家多用高爐有效容積.日本和西方多用內(nèi)容積,西方也用工作容積，總容積,爐缸斷面積等.當高爐采用無料鐘爐頂時。有效容積與內(nèi)容積幾乎相等。遵循我國的習慣.并且也能與獨聯(lián)體 日本和西方接軌,因此本規(guī)范采用有效容積作為高爐尺寸大小的標志。高爐有效容積，effective，volume.of，blast，furnace.為高爐有效高度內(nèi)包容的容積。m3、各國對于高爐有效高度的描述有些差別.1 為了真實地計算高爐有效容積,維護統(tǒng)計的可靠性,本規(guī)范規(guī)定 高爐有效高度為高爐零料線到出鐵口中心線之間的垂直距離、料鐘式高爐的零料線是指大鐘下降下沿位置。無料鐘式高爐的零料線可設置在爐喉鋼磚上沿位置 出鐵口中心線的定義是以爐缸內(nèi)型的輪廓線與出鐵口通道中心線的交點為基準點引出的水平線.見圖1，出鐵口中心線只與內(nèi)型有關,而與出鐵口處的砌體厚度和爐殼的尺寸無關,爐缸直徑d由風口帶永久磚襯圍砌成的內(nèi)表面直徑?jīng)Q定。在此直徑以內(nèi)的一切砌體、保護磚、噴涂料均計算在爐缸容積之內(nèi)。爐喉直徑d1為鋼磚內(nèi)表面直徑，在計算高爐有效容積時、高爐爐缸和爐喉部份容積按照設計內(nèi)型的爐缸尺寸和爐喉尺寸計算，其余部分應按包括保護磚和保護噴涂層在內(nèi)的容積計算.爐腰直徑D由永久磚襯圍砌成的內(nèi)表面直徑?jīng)Q定,當采用薄壁內(nèi)襯冷卻壁表面不砌磚,也不鑲磚時 一般在銅冷卻壁熱面噴涂或澆注厚度50mm 100mm的不定型耐火材料可不包括在高爐有效容積之內(nèi),各部分高度請見圖1、高爐有效容積按下式計算,2。日本以高爐內(nèi)容積作為衡量高爐的大小.料鐘式高爐的零料線位置是取大鐘開啟時底面以下1000mm處，零料線位置至出鐵口底面與爐缸直徑輪廓線的交點為基準點引出的水平線之間的容積為內(nèi)容積Vinner 式中。ht、出鐵口中心和出鐵口底面與垂直線相交的高度.由于出鐵口中心與出鐵口底面之間相差很小,約差50mm，因此.國外高爐使用的內(nèi)容積與我國使用的有效容積差距很小,3，美國料鐘式高爐的零料線位置是取大鐘開啟時底面以下915mm處，零料線位置至風口中心線之間的容積為工作容積Vw。歐美也有采用高爐全容積的。高爐全容積是指零料線位置至爐底砌磚表面之間、包括死鐵層。的容積Vtotal 計算死鐵層容積時也以爐缸直徑來計算 死鐵層高度為出鐵口基準點引出的水平線至爐底面,爐底面是指陶瓷墊的上表面、2.0。4,2.0,5.高爐設備效用指標有.高爐有效容積利用系數(shù)，爐缸面積利用系數(shù),作業(yè)率和高爐壽命。高爐有效容積利用系數(shù),爐缸面積利用系數(shù)。作業(yè)率和高爐壽命是衡量高爐煉鐵操作.管理 工藝技術水平和設備利用程度的綜合技術經(jīng)濟指標，高爐利用系數(shù)還受企業(yè)經(jīng)營,銷售狀況和前后工序之間平衡的支配，在合理范圍內(nèi)的利用系數(shù)對高爐長壽和節(jié)焦、節(jié)能。降耗有利、過度強化高爐冶煉對壽命.節(jié)焦，節(jié)能和降耗有影響、國內(nèi)，外在計算高爐的利用系數(shù)時，經(jīng)常使用高爐有效容積利用系數(shù) 爐缸斷面積利用系數(shù)。工作容積利用系數(shù)等 本規(guī)范采用高爐有效容積利用系數(shù)以及爐缸斷面積利用系數(shù)作為衡量設備效用的主要指標，高爐有效容積利用系數(shù)、是指高爐每立方米高爐有效容積一晝夜的生鐵產(chǎn)量 高爐有效容積利用系數(shù)的計算式如下,歐美按工作容積和規(guī)定年作業(yè)率來計算利用系數(shù)、因此他們的利用系數(shù)較高，在今后市場多變的情況下、高爐生產(chǎn)的彈性是很重要的。高爐爐缸面積利用系數(shù)。是指高爐每平方米爐缸面積一晝夜的生鐵產(chǎn)量。高爐爐缸面積利用系數(shù)的計算式如下。本規(guī)范增加用爐缸斷面積利用系數(shù)來作為高爐設備的效用指標。理由如下 1.高爐有效容積利用系數(shù)與高爐爐缸斷面積利用系數(shù)的著重點不同，前者著重容積的效用率。后者著重于爐缸斷面積的效用率 當使用爐缸斷面積利用系數(shù)時。大小高爐的差別不明顯 在對比時較為公平，2、由于采用薄壁高爐一代爐役中的設計內(nèi)型幾乎不變.不像厚壁高爐那樣在操作中內(nèi)型擴大、如果嚴格按照本規(guī)范和國際上定義的高爐容積計算,容積利用系數(shù)會有所下降、而對同樣直徑的高爐。無論厚壁或薄壁,其爐缸斷面積利用系數(shù)沒有影響,3.歐美及俄羅斯均廣泛采用爐缸面積利用系數(shù)、為與國際接軌。增加了爐缸面積利用系數(shù),4。我國一些小高爐爐容小、有效容積與爐缸面積之比Vu,A小。致使有效容積利用系數(shù)高。從爐缸面積利用系數(shù)來衡量 大小高爐沒有明顯的差別，使用爐缸面積利用系數(shù)可以避免出現(xiàn)小高爐有效容積利用系數(shù)高。效率高的錯誤觀念。圖2為2009年國內(nèi)高爐有效容積與爐缸面積利用系數(shù)和有效容積利用系數(shù)的統(tǒng)計圖表。圖2 高爐有效容積與爐缸面積利用系數(shù)及有效容積利用系數(shù)之間的關系。由圖可知.從爐缸面積利用系數(shù)來看,大小高爐就沒有明顯的差別、大型高爐的面積利用系數(shù)ηA穩(wěn)定在65t m2,d，左右，有相當一部分小型高爐的面積利用系數(shù)低于大型高爐,片面強調(diào)以高容積利用系數(shù)來衡量高爐生產(chǎn)效率,造成錯誤的強化觀念 致使形成小高爐生產(chǎn)效率優(yōu)于大型高爐的假象,不利于高爐的大型化 有效容積利用系數(shù)和冶煉強度兩個指標都是由原蘇聯(lián)引入我國的,冶煉強度俄羅斯早已廢止、近來俄羅斯也不使用有效容積利用系數(shù)了，并在2011年的國際鋼鐵大會上向國際推廣采用爐缸面積利用系數(shù)，認為采用有效容積利用系數(shù)來評價不同容積高爐的生產(chǎn)效率是不合適的，建議采用爐缸面積利用系數(shù)可以公正地反映高爐的操作效率.2.0.6 爐腹煤氣量VBG是在爐缸上部風口前熱風燃燒碳素產(chǎn)生的高溫,高壓的還原性煤氣量 它是高爐冶煉所需能量的載體。相當于高爐爐腹處的一次煤氣量.在工程上可以用下式表示,式中 VB,高爐鼓風量 不含富氧.m3,min.VO2、高爐富氧量，m3.min.WB.鼓風濕度,g,m3。PCR。噴煤量,kg,h，H.煤粉含氫百分數(shù),2。0.7，高爐爐腹煤氣量指數(shù)XBG為單位爐缸斷面積上通過的爐腹煤氣量 代表了在高爐爐缸斷面上一次煤氣在標準狀態(tài)下的空塔的流速 是高爐強化的標志性參數(shù)、因此本規(guī)范新增了爐腹煤氣量指數(shù)這個指標.爐腹煤氣量指數(shù)用下式表示。式中。VBG.高爐爐腹煤氣量,m3.min，d,爐缸直徑，m，A。爐缸斷面積，m2 爐腹煤氣量指數(shù)XBG是代表高爐內(nèi)煤氣源的流速.鼓風動能,循環(huán)區(qū)的尺寸.軟熔帶,死料堆和滴落帶的特性決定了高爐內(nèi)一次煤氣的分布、建國初期我國鋼鐵工業(yè)十分落后 高爐煉鐵設計從無到有。隨著恢復鞍鋼高爐.引進了蘇聯(lián)20世紀50年代初的高爐煉鐵設計規(guī)范，在選定高爐強化程度和確定鼓風機能力時。采用了冶煉強度 在20世紀50年代已經(jīng)發(fā)現(xiàn)使用這個指標是以燃燒燃料的多寡為轉移,與降低焦比存在矛盾.高爐生產(chǎn)專家也提出了不同意見.因此.在我國的高爐煉鐵設計規(guī)定、規(guī)范均沒有采用冶煉強度這個指標，例如原冶金部標準.高爐煉鐵工藝設計規(guī)定 YB、9057，93和國家標準 高爐煉鐵工藝設計規(guī)范，GB。50427,2008均未采用冶煉強度指標，寶鋼借鑒國外經(jīng)驗,采用高爐爐腹煤氣量作為高爐強化程度的標志、已經(jīng)有30年的經(jīng)驗 取得了良好的效果、國家標準 高爐煉鐵工藝設計規(guī)范、GB.50427.2008主編單位和起草人,邀集了國內(nèi)著名煉鐵專家研究了評價高爐生產(chǎn)效率的新方法 并且已經(jīng)廣泛應用于高爐實際生產(chǎn)取得了良好效果、采用爐腹煤氣量指數(shù)XBG和爐缸面積利用系數(shù)ηA以后，以及與燃料比FR指標一起能夠克服使用冶煉強度所帶來的負面影響.爐腹煤氣量指數(shù)XBG能夠提供爐內(nèi)煤氣流速的合適值 避免采用過高的冶煉強度操作.導致燃料比升高的現(xiàn)象,精料是提高料柱透氣性的基礎。很清楚提高爐腹煤氣量指數(shù)XBG的途徑必須精料,為要提高產(chǎn)量必須降低噸鐵爐腹煤氣量VBG，提高煤氣的利用率ηco.在評價高爐裝料制度方面不能偏重疏松料柱的作用.而要注重提高煤氣利用率ηco 用降低噸鐵爐腹煤氣量vBG和燃料比FR來提高產(chǎn)量必須全面提高煉鐵科技水平 全面掌握高。焦 燒的技術水平和管理水平、高爐必須從粗放型管理轉變到精細化，集約化管理的軌道上來、由于能夠定量地確定高爐能夠接受的爐腹煤氣量.在實際生產(chǎn)中.采用爐腹煤氣量指數(shù)XBG和透氣阻力系數(shù)K、能夠正確評估操作的合理性。避免爐況波動,并統(tǒng)一高爐三班操作。保持爐況穩(wěn)定 使用與爐腹煤氣量指數(shù)XBG及配套的面積利用系數(shù)ηA.小高爐的生產(chǎn)效率就不一定高.正相反小高爐必須向大高爐學習降低燃料比的經(jīng)驗.運用最大爐腹煤氣量指數(shù)XBG能實事求是地確定鼓風機的能力。避免高爐建設,大馬拉小車，和資金積壓,浪費的現(xiàn)象.把建設資金用于刀刃上.采用爐腹煤氣量指數(shù)XBG和面積利用系數(shù)ηA來確定高爐內(nèi)型,能夠避免僅僅采用有效容積利用系數(shù)給高爐內(nèi)型設計帶來的負面影響,避免有效容積與爐缸面積之比Vu,A過小等問題 掌握最大爐腹煤氣量指數(shù)XBG的規(guī)律能夠正確評估富氧。高壓操作。精料等等技術手段的作用、2，0 8.歐美國家經(jīng)常采用作業(yè)率 在。中國鋼鐵工業(yè)生產(chǎn)統(tǒng)計指標體系、中衡量其他設備的效用指標時、均采用了作業(yè)率 唯有衡量高爐設備的效用指標中沒有采用作業(yè)率指標。而采用原蘇聯(lián)高爐煉鐵設計的年工作天數(shù)，本規(guī)范使用作業(yè)率 原蘇聯(lián)設計計算高爐年產(chǎn)量時 在年日歷天數(shù)中扣除高爐大修，中修分攤到每年的時間。從而引入了年工作天數(shù)，而高爐壽命很長，如何分攤到每年。無法統(tǒng)計,因此各廠在設計和計算的天數(shù)也不統(tǒng)一 有按355天計算.也有按350天計算的、相當于作業(yè)率96、98。2,0.9。2。0,12 在高爐煉鐵中燃料比.焦比，煤比有突出的作用，是衡量高爐生產(chǎn)水平和技術水平的重要技術經(jīng)濟指標。能夠全面衡量煉鐵過程的優(yōu)劣 本規(guī)范按照中國鋼鐵工業(yè)協(xié)會。中國鋼鐵工業(yè)生產(chǎn)統(tǒng)計指標體系，定義焦比和煤比，焦比的計算式如下，燃料比為高爐冶煉每噸生鐵所消耗的燃料總用量、包括入爐焦比、煤比 小塊焦比等之和、燃料比的計算式如下,設計指標中全部以生產(chǎn)合格煉鋼生鐵來計算、焦比.煤比,小塊焦比和燃料比均不考慮折算系數(shù)。本規(guī)范不采用綜合焦比或折算焦比等不能真實反映燃料消耗量的指標并與國外的計算方法相同。以便比較.2.0、13 用煉鐵工序單位能耗來衡量生產(chǎn)每噸合格生鐵所消耗的各種能源量。是煉鐵生產(chǎn)十分重要的指標、煉鐵工序單位能耗用標準煤來計量時,計算式如下、在研究建設高爐的可行性和初步設計時.應當著重研究降低燃料比.降低焦比。節(jié)能 降耗及回收利用的技術和裝備.要把降低煉鐵工序單位能耗放在重要的地位.2 0.15,一罐制工藝主要包括，鐵路一罐制、汽車一罐制，過跨車和行車一罐制等幾種方式 2,0 16、設備能力是設計安全需要的富余能力，不可用于正常操作,