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8、4 懸掛式鋼內(nèi)筒8、4.1。懸掛式鋼內(nèi)筒結(jié)構(gòu)形式的選擇 應(yīng)按照工程設(shè)計(jì)條件.鋼內(nèi)筒中排放煙氣的壓力分布狀況 煙氣腐蝕性和耐久性要求綜合考慮確定。對于分段懸掛式鋼內(nèi)筒,它是將鋼內(nèi)筒分為一段或幾段懸掛于不同高度的煙囪內(nèi)部平臺上、各分段之間通過可自由變形的膨脹伸縮節(jié)連接、以消除熱脹冷縮和煙囪水平變位現(xiàn)象造成的縱、橫 向伸縮變形影響,鋼內(nèi)筒膨脹伸縮節(jié)的防滲漏防腐處理比較困難.是煙囪整體結(jié)構(gòu)防腐設(shè)計(jì)和施工的薄弱環(huán)節(jié)。鋼內(nèi)筒分段數(shù)偏多會引起膨脹伸縮節(jié)的數(shù)量增多,由此帶來較大的煙氣冷凝結(jié)露酸液滲漏腐蝕風(fēng)險(xiǎn)和隱患。另外 針對懸掛式鋼內(nèi)筒的計(jì)算研究分析表明,分段數(shù)增加 鋼內(nèi)筒節(jié)省的用鋼量不很明顯.而由此帶來的膨脹伸縮節(jié)煙氣滲漏腐蝕隱患弊端要大于用鋼量節(jié)省的效益。因此，分段懸掛式鋼內(nèi)筒的懸掛段數(shù)不宜過多，以1段為宜、最多不超過2段。膨脹伸縮節(jié)的設(shè)置標(biāo)高位置應(yīng)盡量降低.8.4 2.鋼內(nèi)筒的抗彎剛度比懸掛平臺梁的抗彎剛度要大得多,懸掛平臺梁不足以阻止鋼內(nèi)筒整體轉(zhuǎn)動，應(yīng)具體分析懸掛平臺梁對鋼內(nèi)筒的轉(zhuǎn)動約束作用。平臺梁對鋼內(nèi)筒的轉(zhuǎn)動約束剛度可以通過內(nèi)筒支座間的轉(zhuǎn)角剛度來求得，鋼內(nèi)筒通過懸吊支座與平臺梁連接,懸吊支座一般對稱布置 因此 求平臺梁對雙鋼內(nèi)筒的轉(zhuǎn)動約束大小、可以在兩個(gè)對稱的平臺梁上各作用兩個(gè)力，使其形成兩個(gè)力偶。設(shè)其中一個(gè)平臺梁與懸吊支座連接處作用集中力F 求出一個(gè)平臺梁的撓度大小.則兩個(gè)平臺梁之間的相對位移即為2.根據(jù)彎矩與轉(zhuǎn)角之間的關(guān)系可以得到平臺梁的轉(zhuǎn)動剛度k1，式中，n 單個(gè)平臺梁上懸吊支座的個(gè)數(shù)。2,位于同一直徑上的一對懸吊點(diǎn)的位移差.d 鋼內(nèi)筒的直徑,8,4，3 當(dāng)懸掛平臺下懸掛段鋼內(nèi)筒的長度較小時(shí)。鋼內(nèi)筒線剛度較大.由轉(zhuǎn)動產(chǎn)生的鋼內(nèi)筒應(yīng)力較大,因此該段鋼內(nèi)筒不宜太短、在水平地震作用下。多跨懸掛鋼內(nèi)筒由自身慣性力產(chǎn)生的地震內(nèi)力只在最下層橫向約束平臺處較大。其他層很小。可忽略不計(jì).因此。在進(jìn)行橫向約束平臺布置時(shí),可考慮將最下層的鋼內(nèi)筒懸臂段的長度設(shè)置得小些.分析表明，當(dāng)該段長度不大于25m時(shí).鋼內(nèi)筒由自身慣性力產(chǎn)生的地震內(nèi)力可忽略不計(jì)、懸掛段鋼內(nèi)筒的豎向地震作用可按支承在懸掛平臺上倒立的鋼內(nèi)筒按本規(guī)范第5章的有關(guān)規(guī)定計(jì)算，8。4,4.本規(guī)范給出的懸掛式鋼內(nèi)筒抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值公式是根據(jù)極限狀態(tài)設(shè)計(jì)方法和容許應(yīng)力法之間的換算得到的.內(nèi)筒允許應(yīng)力是根據(jù)美國土木工程師學(xué)會標(biāo)準(zhǔn)、鋼內(nèi)筒設(shè)計(jì)與施工 ASCE,13.75規(guī)定的鋼內(nèi)筒抗拉強(qiáng)度容許應(yīng)力值的計(jì)算公式轉(zhuǎn)變而來,