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7，4、煙囪筒壁正常使用極限狀態(tài)計(jì)算7，4.1、正常使用極限狀態(tài)的計(jì)算內(nèi)容包括，在荷載標(biāo)準(zhǔn)值和溫度共同作用下的水平截面背風(fēng)側(cè)混凝土與迎風(fēng)側(cè)鋼筋的應(yīng)力計(jì)算以及溫度單獨(dú)作用下鋼筋應(yīng)力計(jì)算.垂直截面環(huán)向鋼筋在溫度作用下的應(yīng)力及混凝土裂縫開展寬度計(jì)算。7 4 2。7、4，5 在荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下.筒壁水平截面混凝土壓應(yīng)力及豎向鋼筋拉應(yīng)力的計(jì)算公式采用了以下假定。1。全截面受壓時(shí),截面應(yīng)力呈梯形或三角形分布，局部受壓時(shí)、壓區(qū)和拉區(qū)應(yīng)力都呈三角形分布。2，平均應(yīng)變和開裂截面應(yīng)變都符合平截面假定。3 受拉區(qū)混凝土不參與工作 4。計(jì)入高溫與荷載長期作用下對(duì)混凝土產(chǎn)生塑性的影響，5.豎向鋼筋按截面等效的鋼筒考慮.其分布半徑等于環(huán)形截面的平均半徑.與極限承載能力狀態(tài)相對(duì)應(yīng) 本次規(guī)范修改調(diào)整了同一截面開兩個(gè)孔洞時(shí)的計(jì)算公式、7 4、6。7，4。9。在荷載標(biāo)準(zhǔn)值和溫度共同作用下的筒壁水平截面應(yīng)力值通常為正常使用極限狀態(tài)起控制作用的值、計(jì)算公式采用了以下假定。1 截面應(yīng)變符合平截面假定、2、溫度單獨(dú)作用下壓區(qū)應(yīng)力圖形呈三角形、3。受拉區(qū)混凝土不參與工作、4 計(jì)算混凝土壓應(yīng)力時(shí),不考慮截面開裂后鋼筋的應(yīng)變不均勻系數(shù)φst 即φst 1及混凝土應(yīng)變不均勻系數(shù) 即φct.1.在計(jì)算鋼筋的拉應(yīng)力時(shí)考慮φst,但不考慮φct,5,煙囪筒壁能自由伸縮變形但不能自由轉(zhuǎn)動(dòng).因此溫度應(yīng)力只需計(jì)算由筒壁內(nèi)外表面溫差引起的彎曲約束下的應(yīng)力值，6、計(jì)算方法為分別計(jì)算溫度作用和荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下的應(yīng)力值后進(jìn)行疊加.在疊加時(shí)考慮荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用對(duì)溫度作用下的混凝土壓應(yīng)力及鋼筋拉應(yīng)力的降低 荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下的應(yīng)力值按本規(guī)范第7,4.2條，第7,4，5條規(guī)定計(jì)算 7、4.10,裂縫計(jì)算公式引用了現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn) 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范,GB。50010中的公式。但公式中增加了一個(gè)大于1的工作條件系數(shù)k、其理由是.1、煙囪處于室外環(huán)境及溫度作用下，混凝土的收縮比室內(nèi)結(jié)構(gòu)大得多、在長期高溫作用下,鋼筋與混凝土間的黏結(jié)強(qiáng)度有所降低。滑移增大，這些均可導(dǎo)致裂縫寬度增加.2、煙囪筒壁模型試驗(yàn)結(jié)果表明.煙囪筒壁外表面由溫度作用造成的豎向裂縫并不是沿圓周均勻分布，而是集中在局部區(qū)域。應(yīng)是由于混凝土的非勻質(zhì)性引起的、而、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范。GB 50010公式中 裂縫間距計(jì)算部分.與煙囪實(shí)際情況不甚符合。以致裂縫開展寬度的實(shí)測(cè)值大部分大于?；炷两Y(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范、GB,50010中公式的計(jì)算值。重慶電廠240m煙囪的豎向裂縫亦遠(yuǎn)非均勻分布、實(shí)測(cè)值也大于計(jì)算值、3、模型試驗(yàn)表明。在荷載固定溫度保持恒溫時(shí).水平裂縫仍繼續(xù)增大、估計(jì)是裂縫間鋼筋與混凝土的膨脹差所致 4 根據(jù)西北電力設(shè)計(jì)院和西安建筑科技大學(xué)對(duì)國內(nèi)四個(gè)混凝土煙囪鋼筋保護(hù)層的實(shí)測(cè)結(jié)果。都大于設(shè)計(jì)值，即使施工偏差在驗(yàn)收規(guī)范許可范圍內(nèi)。也不能保證沿周長均勻分布，這必將影響裂縫寬度，