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5，2。風荷載5、2,2.5 2 3.塔架內(nèi)有三個或四個排煙筒時。排煙筒的風荷載體型系數(shù) 目前有關(guān)資料很少.且缺乏通用性，因此、在條文中規(guī)定、應進行模擬試驗來確定,當然,這樣規(guī)定將給設(shè)計工作帶來一定困難.因此、在此介紹一些情況 可供設(shè)計時參考 1 上海東方明珠電視塔塔身為三柱式、設(shè)計前進行了模擬風洞試驗。試件直徑30mm。高200mm，柱間凈距0，75d 相當于φ,0 727.風速17m,s.測定結(jié)果如圖1，圖1,三筒風洞試驗,最大體型系數(shù)出現(xiàn)在圖1。a 所示風向,以整體系數(shù)來表示 μs,3.34、2 75,1。21 根據(jù)各國的試驗結(jié)果，當迎風面擋風系數(shù)φ、0。5時.μs值隨著φ的增大而增大 特別是在d、V、6m2,s時 遵守這一規(guī)律.對于三個排煙筒一般均屬于φ 0，5.d。V 6m2 s的情況、d為管徑.V為風速、因此 在無法進行試驗的情況下 對三個排煙筒的整體風荷載體型系數(shù).可取、μs、1,0.4φ 4、2，四個排煙筒的情況,日本做過風洞試驗、該試驗是為某電廠200m塔架式鋼煙囪而做的。排煙筒布置情況如圖2,圖2，四筒式布置 經(jīng)試驗后確定排煙筒的體型系數(shù)μs。1 10。這個數(shù)值比圓管塔架的μs要小一些.但有一定參考價值，在無條件試驗時、四筒式排煙筒的μs值?？蓞⒖枷率健?.風攻角時，μs.1，0、2φ,5、45,風攻角時。μs。1。2,1 0,1φ，6.3，關(guān)于排煙筒與塔架對μs的互相影響問題 各國規(guī)范均未考慮,原冶金部建筑研究總院為寶鋼200m塔架式鋼煙囪所做的風洞試驗、塔內(nèi)為兩個排煙筒的情況下、在某些風向下、塔架反而使煙囪體型系數(shù)有所增大.但一般情況，排煙筒體型系數(shù)大致降低0,09。0、13 平均降低0.11 因此。一般可不考慮塔架與排煙筒的相互作用,5.2。4,本條對煙囪的橫風向風振計算作了具體規(guī)定，近年來雖未發(fā)現(xiàn)由于橫風向風振導致煙囪破壞.但在煙囪使用情況調(diào)查中,發(fā)現(xiàn)鋼筋混凝土煙囪上部,普遍出現(xiàn)水平裂縫、這除了與溫度作用有關(guān)外.也不能排除與橫風向風振有關(guān),對于鋼煙囪.由于阻尼系數(shù)較小,往往橫風向風振起控制作用、因此考慮橫風向風振是必要的，5 2,5，基本設(shè)計風壓是在設(shè)計基準期內(nèi)可能發(fā)生的最大風壓值、實踐證明。橫風向最不利共振往往發(fā)生在低于基本設(shè)計風壓工況下.因此要求進行驗算、5.2.7、上口直徑較大的鋼筋混凝土煙囪和鋼煙囪、其上部環(huán)向風彎矩較大。需要經(jīng)過計算確定配筋數(shù)量或截面尺寸。本次規(guī)范修訂增加了相關(guān)計算內(nèi)容，