8,4、懸掛式鋼內(nèi)筒8,4,1.懸掛式鋼內(nèi)筒可采用整體懸掛和分段懸掛結(jié)構(gòu)方式。也可采用中上部分懸掛,底部自立的組合結(jié)構(gòu)方式,當采用分段懸掛式時.分段數(shù)不宜過多。各懸掛段的長細比不宜超過120。8 4。2,懸掛平臺對懸掛段鋼內(nèi)筒的約束作用應根據(jù)懸掛平臺和懸掛段鋼內(nèi)筒間的相對剛度關系確定,當平臺梁的轉(zhuǎn)動剛度與鋼內(nèi)筒線剛度的比值小于0.1時??蓪覓於撕喕癁椴粍鱼q支座、當比值大于10時,可將懸掛端簡化為固定端,當比值介于0,1 10時 應將懸吊端簡化為彈性轉(zhuǎn)動支座 8,4.3 懸掛段鋼內(nèi)筒的水平地震作用 可只計算在水平地震作用下鋼筋混凝土外筒壁傳給懸掛段鋼內(nèi)筒的作用效應,懸掛平臺和懸掛段鋼內(nèi)筒的豎向地震作用可按本規(guī)范第5章的規(guī)定計算 8,4。4.懸掛段鋼內(nèi)筒設計強度應滿足下列公式要求 式中、Mi 鋼內(nèi)筒水平計算截面i的最大彎矩設計值。N mm,Ni。與Mi相應軸向拉力設計值,包括內(nèi)筒自重和豎向地震作用 N.Ani 計算截面處的凈截面面積,mm2,Wni 計算截面處的凈截面抵抗矩.mm3。?t 溫度作用下鋼材抗拉??箟簭姸仍O計值 N,mm2。按本規(guī)范第4、3.6條進行計算、β,焊接效率系數(shù)、一級焊縫時,取β。0,85、二級焊縫時、取β,0,7,γt,懸掛段鋼內(nèi)筒抗拉強度設計值調(diào)整系數(shù)。對于風。地震及正常運行荷載組合,γt可取1,0。對于非正常運行工況下的溫差荷載組合,γt可取1 1,