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12，5,殼體基礎(chǔ)計算12，5.1,殼體基礎(chǔ)的外形尺寸、圖12。5，1、應(yīng)按下列規(guī)定確定,1.倒錐殼.下殼、的控制尺寸r2應(yīng)按下列公式確定，圖12。5,1,正倒錐組合殼基礎(chǔ)1、上環(huán)梁，2。正錐殼.3,倒錐殼式中.Gk，基礎(chǔ)自重標準值和至埋深z2處的土重標準值之和。kN pkmax pkmin 分別為下殼經(jīng)向長度內(nèi)、沿環(huán)向.r2處 單位長度范圍內(nèi)、在水平投影面上的最大和最小地基反力標準值，kN，m,2.下殼經(jīng)向水平投影寬度l可按下列公式確定.式中、pk、在荷載標準值作用下、下殼經(jīng)向水平投影寬度l和沿半徑為r2的環(huán)向單位弧長范圍內(nèi)產(chǎn)生的總地基反力標準值.kN,m、θ0 地基塑性區(qū)對應(yīng)的方位角、可根據(jù)e、r2查表12、5 1.e、Mk，Nk。Gk.表12、5.1。θ0與e.r2的對應(yīng)值,3，下殼內(nèi)。外半徑r3、r1可按下列公式確定。4、下殼與上殼。正錐殼,相交邊緣處的下殼有效厚度h可按下列公式確定 式中,Qc，下殼最大剪力，N、計算時不計下殼自重.?t?；炷恋目估瓘姸仍O(shè)計值,N、mm2.p1，在荷載設(shè)計值作用下，下殼經(jīng)向水平投影寬度l和沿半徑為r2的環(huán)向單位弧長范圍內(nèi)產(chǎn)生的總地基反力設(shè)計值、kN.m，按本規(guī)范公式,12,5，1 5,計算、其中Gk,Nk采用設(shè)計值、12 5 2 正倒錐組合殼體基礎(chǔ)的計算可按下列原則進行，1，正錐殼.上殼 可按無矩理論計算。2。倒錐殼.下殼、可按極限平衡理論計算 12、5，3.正錐殼的經(jīng)、環(huán)向薄膜內(nèi)力?？砂聪铝泄接嬎?式中,N1、M1,分別為殼上邊緣處總的垂直力,kN 和彎矩設(shè)計值 kN，m Na,Nθ、分別為殼體計算截面處單位長度的經(jīng)向 環(huán)向薄膜力 kN,H1，作用于殼上邊緣的水平剪力設(shè)計值、kN。ra，r.分別為殼體上邊緣及計算截面的水平半徑 m,圖12 5.1、α，殼面與水平面的夾角,圖12、5 1、12、5.4.倒錐殼的計算、可按下列步驟進行.1,倒錐殼水平投影面上的最大土反力qymax可按下列公式計算.圖12。5、4、1 圖12,5 4，1，倒錐殼土反力式中。qymax，倒錐殼水平投影面上的最大土反力，kN.mm2，φ0,土的計算內(nèi)摩擦角，φ 土的實際內(nèi)摩擦角,c0 土的計算黏聚力,c。土的實際黏聚力.γ0,土的重力密度.kN mm3,H0,作用在bc面上總的被動土壓力.kN,Q0，作用在bc面上總的剪切力,kN。2。殼體特征系數(shù)Cs 當Cs、2時應(yīng)為短殼，Cs，2時應(yīng)為長殼、Cs可按下式計算.式中 h。為倒錐殼與正錐殼相交處倒錐殼的厚度.m,3，倒錐殼內(nèi)力 圖12、5。4.2、可按下列公式計算。圖12、5，4、2.幾何尺寸 1 當為短殼時。環(huán)向拉力Nθ,2、當為長殼時 圖12,5，4。3 圖12,5。4。3.長殼環(huán)向壓.拉力分布a、b 分別為下殼外部和內(nèi)部環(huán)向拉。壓合力作用點間的距離.環(huán)向拉力Nθ1,12 5.5，組合殼上環(huán)梁的內(nèi)力可按下列公式計算.圖12、5。5、式中，NθM 環(huán)梁的環(huán)向力、kN、以受拉為正、Ma，環(huán)梁單位長度上的扭矩.kN,m 圍繞環(huán)梁截面重心以順時針方向轉(zhuǎn)動為正。Mθ，環(huán)梁的環(huán)向彎矩,kN.m 以下表面受拉為正、Naai。Nabi。分別為第i個。i、1代表煙囪筒壁，i、3代表基礎(chǔ)的正錐殼,殼體小徑邊緣和大徑邊緣處單位長度上的薄膜經(jīng)向力,kN，以受拉為正.re 環(huán)梁截面重心處的半徑、m.ei。分別為殼體，i.1，3，的薄膜經(jīng)向力至環(huán)梁截面重心的距離。m.圖12，5，5,圖12，5、5.上環(huán)梁受力12，5.6.組合殼體基礎(chǔ)底部構(gòu)件的沖切強度.可按本規(guī)范第12,4 2條。第12,4。4條的有關(guān)規(guī)定計算。沖切破壞錐體斜截面的下邊圓周長Sx和沖切破壞錐體以外的荷載Qc。圖12,5 6 應(yīng)按下列公式計算，圖12 5，6。正倒錐組合殼、1.驗算外邊緣時 2 驗算內(nèi)邊緣時，式中.h0 計算截面的有效高度.m。