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7 2，結構計算7，2、1,7.2 2。這兩條規(guī)定了棧橋結構的計算方法和計算原則。本標準給出的棧橋抗震計算的原則比現(xiàn)行國家標準.構筑物抗震設計規(guī)范.GB、50191 2012的規(guī)定略顯嚴格 但隨著建筑結構計算程序的成熟,棧橋整體計算及水平地震作用的計算也趨于簡單，已無須簡化 而大跨結構和長懸臂結構需進行豎向地震計算則是現(xiàn)行國家標準，建筑抗震設計規(guī)范，GB 50011.2010，2016年版 的要求.7，2、3 7，2，6、這幾條分別給出了各種支承條件下棧橋結構的整體計算模型.需要引起結構設計人員注意的有以下兩點,1 盡量采用簡支桁架.這是因為近年來采用連續(xù)桁架的棧橋屢有事故發(fā)生 在分段施工吊裝過程中因桁架桿件內力反號導致拉桿彎曲的現(xiàn)象屢見不鮮,在使用過程中由于支承結構不均勻下沉導致連續(xù)棧橋破壞的情況也很多，山西晉中某焦化廠輸煤棧橋采用兩跨連續(xù)桁架 由于中部支承結構基礎浸水下陷,使得中部支架直接掛在了桁架上.不但沒起到支承作用、反而成了桁架的跨中荷載 直接造成了棧橋的整體破壞。由于棧橋結構一般較長.很難保證每個支架的地基條件均勻一致,而支承結構又長年暴露在室外 基礎浸水下沉的情況難以避免，因此設計時應盡量避免采用連續(xù)桁架.2.避免采用搖擺柱、近年來 隨著輕鋼結構在我國的推廣,上下兩端均為鉸接的搖擺柱也在棧橋支承結構設計中有所體現(xiàn),這一做法值得商榷、一方面，棧橋縱橫兩向的水平支承剛度本來就很弱.搖擺柱對水平支承剛度沒有任何幫助作用.反而需要其他柱來維持穩(wěn)定 會加大其他柱的計算長度，另一方面。搖擺柱的使用也給施工造成了很大困難.在桁架施工吊裝過程中，其支承結構始終處于不穩(wěn)定狀態(tài) 很難保證定位.因此 本標準規(guī)定避免使用搖擺柱.7 2。7,當確有必要采用連續(xù)棧橋時,計算時應考慮可能發(fā)生的各種活荷載不利組合 內蒙古某礦采用鋼桁架連續(xù)棧橋 由于鋼結構制造廠商在設計時未考慮活荷載的不利布置，在開始安裝樓板時就發(fā)生了多根桿件彎曲的現(xiàn)象 彎桿現(xiàn)象甚至波及最遠端的一跨。而且每跨樓板安裝時.都會有新的桿件繼續(xù)彎曲,最后不得不整體加固。7，2，8。本條對連續(xù)棧橋的水平支承剛度提出了概念設計要求。支承結構的水平剛度等同于棧橋水平方向的彈性支承剛度 如果相差較大、跨間結構會產(chǎn)生較大的附加應力 調整支承結構的橫向剛度可通過調整柱截面.橫向柱距 橫梁間距等方法實現(xiàn)。對于傾斜的連續(xù)棧橋。較高的支承結構應采用較大的柱截面。較大的橫向柱距和較密的橫梁間距，7，2.9、過去支承結構埋入煤堆時 對煤壓力荷載認識不夠。設計時一般僅取梁,柱寬度范圍內的煤柱壓力.但從實際調查發(fā)現(xiàn)、梁柱的破壞很嚴重.梁柱所受的實際荷載要大得多,這一荷載與煤的物理性質。如粒度.凝聚力.內摩擦角、含水量等 有較大關系、煤越黏煤壓越大。曾有資料介紹.橫梁的受荷范圍可取梁寬的3倍、5倍，但這一結論缺乏理論依據(jù)。本標準按照擋土墻后土體破壞的特征來分析煤的滑動面，顯然滑動面以上的煤對橫梁才有豎向作用,圖14中煤柱 和煤柱。的摩擦角顯然就是煤的內摩擦角.按照庫倫理論,對煤柱、取水平向平衡，對整個楔形煤柱取豎向平衡.經(jīng)簡化、橫梁頂部煤垂直壓力可按下式計算,式中、E.R.分別為，區(qū)堆料對.區(qū)堆料及滑移面的作用力 G1,G2.分別為，區(qū)，區(qū)堆料自重 ф，堆料內摩擦角,b、h一一分別為橫梁寬度及埋深。柱承受煤堆側向壓力的計算范圍參照巖土工程有關標準制定,單柱支承時 單柱側向壓力可參照本標準落煤筒的計算方法確定 7、2.10，考慮到煤堆中水分和其他有害成分的腐蝕作用 埋入煤堆中的混凝土構件應進行抗裂計算,7,2，11 懸挑端的封閉剛架僅用于避免懸挑部分發(fā)生扭曲.其自身隨桁架節(jié)點整體移動.不能作為支撐桁架的支點 7 2，12 支撐桁架的弦桿與承重桁架的弦桿是同一構件。在風載等水平力作用下,弦桿將產(chǎn)生一定的內力 這一內力應與承重桁架在豎向荷載作用下產(chǎn)生的弦桿內力組合疊加,7,2.13,支座處的封閉剛架是各榀桁架的支點。除滿足承載力要求外，應構造加大截面以具有足夠的剛度。7 2 14，固定鉸支座一般設置于支承高度較低的一端.這主要是避免讓較高的支承結構承受水平力、同時也避免了由于桁架下滑引起的下弦桿件附加拉力.支座應具備足夠的水平剛度和承載力。7 2 15，棧橋下弦支撐桁架的直腹桿一般兼作樓面結構的橫梁 設計時應考慮樓板傳來的附加彎矩和剪力,7、2、16，鋼桁架采用鋼管空心球體系，節(jié)點假定為鉸接進行計算 這樣空心球節(jié)點僅承擔拉或壓的軸向力、但對于礦井棧橋中的鋼桁架，在桁架平面外也可能承擔一定的彎矩和剪力，本條關于空心球節(jié)點軸向拉壓承載力的計算公式和相關內容是根據(jù)天津大學幾十年來的理論分析和實驗研究成果總結提煉而成的、天津大學所完成的成果除了基于理論推導.有限元數(shù)值分析和大量的節(jié)點破壞試驗外,更重要的是還包括了關于空心球節(jié)點的貼片云紋干涉法試驗,受拉承載力計算是根據(jù)所得出的沖切破壞的機理,通過采用沖剪法,運用第四強度理論并考慮一定的安全度推導得出的、受壓承載力計算公式是根據(jù)試驗所得出的受壓空心球節(jié)點失穩(wěn)破壞的機理。通過多因素多水平分析和回歸分析得出的 對于同時承擔彎矩的空心球節(jié)點，天津大學、浙江大學均開展了相關的研究.本標準公式是在相關試驗和理論分析相結合的基礎上提出的,研究表明,剪力對焊接空心球節(jié)點的承載力影響較小,可以忽略不計。所以公式中沒有考慮剪力的影響.把本標準與現(xiàn)行其他標準中采用的空心球承載力計算公式 實驗數(shù)據(jù)等進行了對比分析和研究,發(fā)現(xiàn)本標準的公式不僅能反映空心球的受拉和受壓破壞機理,且其得出的承載力值與試驗數(shù)值最接近，本條文中提出的一項構造措施 使得空心球節(jié)點的壁厚t和與之相連接的鋼管壁厚δ之比t δ滿足一定條件時 受拉承載力不必計算,具體推導如下。受拉球節(jié)點承載力公式如式。7,2.16、1.所示。而鋼管的承載力為 目前常用的鋼管有ф60,3.5。ф76、3，85，ф89、4、0,ф108,4.5、ф114。5 ф127.6、ф140,8 ф159,10、12等，經(jīng)統(tǒng)計計算后得出δ,d的平均值約為0、05.故將δ,0,05d代入得、當Nt、Ntube時、節(jié)點承載力可以不算.故有。整理后得、空心球加助時，空心球不加肋時.所以當焊接空心球節(jié)點的空心球壁厚t和鋼管壁厚δ滿足本條文的規(guī)定時,受拉承載力可不計算.本次修訂根據(jù)試驗和大量的數(shù)值模擬分析結果增加了H型鋼空心球節(jié)點的承載力計算公式、7.2。19，一般情況下可不進行地道的縱向強度計算，但當縱向荷載不均勻。地基土壓縮性較大。壓縮層較深時 宜做縱向計算，7。2、20，帶式輸送機水平拉力可按輸送機中心線至相鄰兩軸線距離的反比分配到框架上、7。2.22、斜壁的有效寬度是參照現(xiàn)行國家標準.混凝土結構設計規(guī)范.GB.50010,2010 2015年版、確定的、整體計算時，豎壁的線剛度也可由截面矩形部分面積的線剛度做修改后確定.