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5、5，軟弱地基5 5。2,本次修訂取消了、煤礦礦井建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范、GB。50592 2010中第6,5、2條第4款的規(guī)定、如果天然地基強度及變形可以滿足上部結(jié)構(gòu)設(shè)計要求、應(yīng)該首選天然地基,該規(guī)范第4款，處理的地基比天然地基更經(jīng)濟合理,的現(xiàn)象一般是不會出現(xiàn)的，如果存在地質(zhì)環(huán)境改變導致的地基條件變壞的情況 在天然地基分析中也已經(jīng)考慮到、需要時將建議采取地基處理措施、但不能說處理的地基比天然地基更經(jīng)濟合理,5。5,8,設(shè)計等級為丙級的礦井地面建.構(gòu) 筑物.且控制壓實系數(shù)符合本標準表5。5.6的要求時 墊層承載力特征值可根據(jù)地區(qū)經(jīng)驗按表5選用.5。5，9。加筋。砂石、墊層適用于淺層軟地基與不均勻地基的處理，加筋墊層是由分層鋪設(shè)于墊層內(nèi)部的土工復(fù)合筋帶與墊層填土構(gòu)成、根據(jù)建筑經(jīng)驗作為加筋的土工合成材質(zhì)、宜采用抗拉強度高、受拉伸長率ε較小、摩阻性與耐久性好.抗腐蝕性強的土工筋帶。加筋土墊層的設(shè)計包括以下內(nèi)容，1,土工筋帶材料的允許抗拉強度按下式確定,式中，Ta.土工筋帶、材料,的允許抗拉強度，MPa。Tu、土工筋帶、材料 拉伸試驗得出的極限抗拉強度，MPa，km 土工筋帶.材料。安全系數(shù)一般取3。當有經(jīng)驗時，可適當減少、灰土可取2 5，2，對于一般條。矩形基礎(chǔ)，基礎(chǔ)寬度b 8m時、采用墊層擴散應(yīng)力法檢驗墊層的厚度.根據(jù)加筋墊層載荷試驗測得的墊層底面應(yīng)力反算.得出墊層的壓力擴散角θ,對于砂石墊層θ角取36,39,對于灰土墊層θ角取34，36 對于筏形基礎(chǔ).也可采用下列修正的太沙基土拱理論公式計算加筋墊層底面處作用的附加應(yīng)力 式中.γ.墊層土的重度 kN.m3.b.筏形基礎(chǔ)的寬度。m，z、加筋墊層的厚度。m、k。滿足筋帶應(yīng)力條件的筋帶布設(shè)加筋作用系數(shù)宜在0，6,2.0之間.軟層厚者取小值。此時 Ta值滿足安全系數(shù)km。3的要求,k可按下列公式計算、當軟弱下臥層厚度t 3 0m、t b，0、2時,加筋作用系數(shù)k為、當軟弱下臥層厚度t.3，0m，或t b,0,2時.加筋作用系數(shù)k為。尚可用mc k關(guān)系曲線圖確定k值。圖9，mc可按下式計算,式中 li，di。分別為墊層中橫向土工筋帶第i根的長度及寬度,m，lj。dj.分別為墊層中縱向土工筋帶第j根的長度和寬度.m.N 加筋層數(shù).F、筏形基礎(chǔ)面積，m2,3.對于筏基.一般墊層厚度與基寬之比均小于0,25.根據(jù)現(xiàn)行國家標準,土工合成材料應(yīng)用技術(shù)規(guī)范、GB,50290、2014。按加筋墊層下軟弱土層擠出理論進行穩(wěn)定性驗算 墊層底下臥軟弱土層的平均極限承載力Pu。采用修正Prandt1解，矩形基礎(chǔ)按式。10 計算 圓形基礎(chǔ)按式。11。計算.1 對矩形基礎(chǔ) 式中、ζt，與筏板基礎(chǔ)密度、軟弱下臥層強度特征相關(guān)的系數(shù).Nct.Nqt,薄層擠壓的承載力系數(shù),γ.軟弱土層頂面上覆土層的厚度加權(quán)平均重度,kN、m3、H、軟弱土層頂面的埋置深度，m φ.軟弱土層的內(nèi)摩擦角,c,軟弱土層的黏聚力，kPa,b.筏板基礎(chǔ)寬度 m,b0,假定不受摩擦影響的基礎(chǔ)邊緣恒壓段的寬度。它與筏板剛度及土的剛塑性有關(guān) 一般取,0 5、1、0。t.見圖10,Nc、Nq.無量綱的承載力系數(shù)。引自漢森承載力公式表,見表5 2.5 1 2、對圓形基礎(chǔ).式中、Nctc，Nqtc一一圓形基礎(chǔ)薄層擠壓的承載力系數(shù),ζtc，與圓形基礎(chǔ)直徑 軟弱下臥強度特征相關(guān)的系數(shù)，符號意義同式，10 求得軟弱土層極限承載力Pu值。則軟弱土層承載力特征值 式中，k為總安全系數(shù)。一般取3,當Pz、faz，則加筋墊層滿足穩(wěn)定性安全度要求，4、筋帶作用拉力Ti，式中。f，s、土工筋帶似摩擦系數(shù) 其余符號意義同前。當Ti、Ta時,符合安全要求 5、5，16,煤礦礦井建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范.GB，50592,2010中第6 5。16條存在校對印刷錯誤，本次修訂將原條文中的.碎石類土不宜小于樁徑或邊寬的4倍。改為，碎石類土不宜小于樁徑或邊寬的1倍,并部分調(diào)整了前后次序.5。5 18,樁端后注漿工法是2005年度建設(shè)部的實用新技術(shù)推廣項目、它具有大幅提高樁基承載力和降低沉降的作用.操作簡便.成本較低.經(jīng)濟效益好.是樁基工程與注漿加固地基相組合的先進、經(jīng)濟，實用的技術(shù)、西南交通大學巖土工程所研究開發(fā)的腔式樁端壓力注漿裝置.于1994年鑒定完成、從理論與實踐上系統(tǒng)地進行了研究并得到較為廣泛的應(yīng)用。從注漿技術(shù)的要求考慮、良好的土體注漿工法需滿足定向、定域與定量的。三定。要求，即注漿機理明確,滲入充填.壓密膠結(jié)還是劈裂注漿,漿液流動方向及注漿區(qū)域可控、注入量在預(yù)計量.20，為好。按照上述要求。有容器封閉式注漿工法應(yīng)是樁端后注漿首選工法、歐洲很多國家多選此類工法。工藝流程見圖11、在多個工地進行P,O型普通硅酸鹽水泥，或高早強水泥，P、S型礦渣水泥兩類試塊的測試,后者早期強度低 干縮性大、且抗碳化能力差，平均結(jié)果見表6,在工程中當水灰比小于0，8特別是達到0。5,0.6時.在小管徑管內(nèi)流動時比較困難 需要克服較大的阻力 要求加大供漿泵壓，雖然壓力大了易于流動、但是會使?jié){液在漿管出口及滲入膠腔中的流動狀態(tài)和條件出現(xiàn)變化.如觸變.紊流等，這將不利于滲入注漿與壓密擴腔作業(yè) 因此 國內(nèi)外許多注漿工法都建議 對水灰比小于0 8的漿液注漿時。注漿管徑宜不小于30mm,根據(jù)工程經(jīng)驗，為了增加漿液的流動性，采用水灰比為0。55，0 6的水泥漿。加入適量的木鈣等減水劑是可行的,同時宜在漿液中加入少量的懸浮穩(wěn)定劑，關(guān)于漿液結(jié)石率。一般為85,88 平均為86,在腔內(nèi)充填粒料設(shè)計合理、漿液中加必要的防止失水收縮的微膨脹劑時,會取得更好的注漿結(jié)石效果 注漿終止壓力。關(guān)于封閉式膠腔樁端后注漿工法的理論,采用Vesic提出的球體空腔擴張理論、膨脹理論.向樁端柔性膠腔注入水泥漿，漿液與腔內(nèi)的填充骨料密實結(jié)合,并向外擴擠、形成向腔周圍土體施加的壓力，在這種均布徑向膨脹力的作用下 腔外一定厚度的球形區(qū)域達到塑性平衡狀態(tài)，隨著壓力增長,塑性平衡區(qū)也不斷膨脹、直到腔體壓力達到抗剪強度極限條件。見圖12,注漿極限控制壓力Pu可用下式確定，式中，Pu 注漿控制壓力、kPa q，樁端土的初始,上覆土體自重、壓力,kPa，c、φ，樁端持力土層的抗剪強度參數(shù)值。kPa.Rp、腔體擴張引起的塑性區(qū)最大半徑，m.Ru、腔體半徑.近似值.Q、腔體注漿量 m3。Ir。剛度指標、模量強度比 μ.樁端土的泊松比 E，樁端土的彈性模量 kPa、樁端土的塑性區(qū)平均體積應(yīng)變.上述各種因素中、樁端土的塑性區(qū)平均體積應(yīng)變。應(yīng)取精細、由于塑性區(qū)平均體積應(yīng)變、與塑性區(qū)應(yīng)力狀態(tài)為正相關(guān)關(guān)系,的選取應(yīng)根據(jù)標準三軸壓縮試驗對體積變化進行精細量測。然后用統(tǒng)計分析的方法確定 對于無黏性土.主要的影響因素是樁端的埋置深度、即樁長，和樁端持力層的內(nèi)摩擦角 應(yīng)用球體擴張理論和相應(yīng)解析式?？傻玫綁毫刂频囊恍┙ㄗh標準、見圖13,供參考 這些建議標準的應(yīng)用效果是良好的?，F(xiàn)行國家標準.建筑樁基技術(shù)規(guī)范，JGJ 94，2008的第3,3、3條條文說明中指出，樁端持力層是影響基樁承載力的關(guān)鍵性因素.不僅制約樁端阻力。而且影響側(cè)阻力的發(fā)揮.樁端后壓漿工法既可改良樁端土的承載性能 同時還能夠提高其側(cè)阻抗力,太原地區(qū)多項試驗樁試驗結(jié)果表明 端阻抗力平均提高160。以上，同時側(cè)阻抗力亦平均提高25,4、下面列舉數(shù)個太原地區(qū)后壓漿工程樁靜載試驗成果,表7.關(guān)于后注漿灌注樁承載力值,同濟大學陳強華教授根據(jù)試樁資料建議、用預(yù)制鋼筋混凝土樁的承載力參數(shù)來估算,據(jù)此并結(jié)合山西省標準，建筑地基基礎(chǔ)勘察設(shè)計規(guī)范。DBJ 04,258、2008和60余根樁端后注漿鉆孔灌注樁試樁資料統(tǒng)計，分析 得出本標準推薦的樁端阻力增強系數(shù)βp及樁側(cè)阻力增強系數(shù)βs