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8 2、結構計算8。2,1、翻車機房車道板。梁、及受煤坑車道梁的活荷載應按現(xiàn)行行業(yè)標準.鐵路橋涵設計規(guī)范,TB，10002的、中.活載.標準荷載及與其有關的荷載系數(shù)進行計算。8，2，2.翻車機房、受煤坑及儲煤場的地下結構應計入土壓力,地下水壓力及浮力.并與活荷載和結構自重進行最不利組合,8,2、3,在水平力作用下。翻車機房.受煤坑及儲煤場地下結構的各層樓,底板可作為側墻的水平支點.8,2、4。堆取料機鋼筋混凝土條形基礎沿縱向宜按彈性地基梁計算.基礎梁可不做疲勞驗算 堆取料機荷載的動力系數(shù)可取1.1。其準永久值系數(shù)可取0，6.8。2.5.落煤筒筒內儲料所產生的側壓力，豎向壓力及摩擦力應按現(xiàn)行國家標準。鋼筋混凝土筒倉設計標準 GB。50077中有關深倉的規(guī)定計算、筒壁外堆料所產生的側壓力應按主動土壓力公式計算,筒壁外側所產生的摩擦力可按下式計算 式中。Pf、筒壁外側所產生的摩擦力.Ph 筒壁外堆料所產生的側壓力,應按現(xiàn)行國家標準。鋼筋混凝土筒倉設計標準.GB，50077中的規(guī)定取用、重力密度取自然堆積密度應按本標準第4,6,2條的規(guī)定選用 δ,堆料對落煤筒外壁的摩擦角。8。2.6。落煤筒的筒體結構和基礎應按下列工況計算。1,筒內滿載.外部料堆完整 結構自重 樓面及屋面活荷載 輸送機棧橋的永久荷載、可變荷載。膠帶拉力,筒身外露部分及相連接的輸送機棧橋的風荷載或地震作用，2,筒內滿載 除60。角的扇形面積外，料堆其他部分完整，其他與第1款相同,3.筒內滿載 外無堆料、沿落煤筒全高作用的風荷載或地震作用.其他與第1款相同 4。筒內卸空。外部料堆完整，其他與第1款相同,8.2，7.本標準第8，2，6條的四種工況中。除樓。屋面活荷載、包括落煤筒及輸送機棧橋.的荷載組合值系數(shù)應取0,7外.其他可變荷載組合值系數(shù)均應取1，0,8。2、8、落煤筒抗震計算應符合下列規(guī)定、1 落煤筒應進行水平地震作用和作用效應計算、地震影響系數(shù)應按現(xiàn)行國家標準，構筑物抗震設計規(guī)范.GB.50191規(guī)定的抗震計算水準B確定.2、落煤筒水平地震作用和作用效應可采用底部剪力法計算、其水平地震影響系數(shù)應按現(xiàn)行國家標準.構筑物抗震設計規(guī)范，GB，50191中的有關規(guī)定計算,3，計算落煤筒自振周期及地震作用時 落煤筒內儲料荷載可取用滿筒儲料荷載標準值的80 4。作用于落煤筒的堆料壓力標準值可按下列公式計算、式中，Ea.煤頂以下h處堆料壓力標準值。h、煤頂至計算截面的高度、Ka。煤堆地震或非地震側壓力系數(shù) η,落煤筒外壁與垂線夾角.逆時針為正值。順時針為負值、β.煤堆表面的傾斜角.φ.堆料內摩擦角,動壓力計算時取φ、θ,δ，堆料對落煤筒外壁的摩擦角，動壓力計算時取δ,θ.γ 堆料重力密度、動壓力計算時取γ、cosθ、θ 地震角 當基本地震烈度為7度、8度.9度時。θ值分別取1。30.3。6。5 落煤筒水平地震作用標準值效應應按下式確定。式中.SEK一一水平地震作用標準值效應 SEK1。SEK2.分別為筒身第一，二振型的水平地震作用標準值效應，ξ,地震效應折減系數(shù)，取0 5,6 落煤筒筒身截面抗震強度驗算時 地震作用效應和其他荷載效應的基本組合可按下列公式計算，式中，S。筒身內力組合設計值.包括彎矩.剪力,軸向力的設計值。γG，重力荷載分項系數(shù)、按本標準第4，1,10條采用、γEh，水平地震作用分項系數(shù)。取1，3，γS,堆料動壓力分項系數(shù)取1。3，γRE，承載力抗震調整系數(shù).取0、85。CG。CEh,CS、分別為重力荷載、水平地震作用及堆料動壓力的作用效應系數(shù),GE 重力荷載代表值，除儲料按本條第3款計算外、其他可變荷載的組合值系數(shù)按現(xiàn)行國家標準.構筑物抗震設計規(guī)范 GB 50191中有關規(guī)定采用。EhK。水平地震作用標準值 按現(xiàn)行國家標準、構筑物抗震設計規(guī)范,GB。50191中有關規(guī)定計算 FSK，堆料動壓力標準值，按本條第4款計算,ψS、堆料動壓力組合系數(shù)，取1。0,R 落煤筒筒身截面承載力設計值、8。2、9、落煤筒基礎底面在荷載基本組合作用下.基底不應出現(xiàn)零應力區(qū)。在地震組合作用下、可出現(xiàn)零應力區(qū),但零應力區(qū)的面積不應大于底面全面積的1 4，8、2，10,落煤筒筒壁最大裂縫寬度不應大于0.2mm，8、2，11 落煤筒整體的傾覆驗算應按本標準第4，1,10條進行計算,對抗傾覆有利的永久荷載的分項系數(shù)應取0，85，8。2,12，受堆料荷載影響的構筑物,地道及擋墻應計入料堆附加荷載的影響。外圍護結構利用中心筒支承時,應計算其對中心筒的影響，8、2.13.料堆中支架構件所承受的堆料壓力,應按梯形楔體計算。并應考慮堆料壓力來自任何可能的方向,8,2 14，儲煤場的圍護結構應計算場內堆煤對結構的不利影響、當采用網架.網殼等空間結構體系時,應采取消除 限制堆煤引起的地基不均勻沉降的措施。8。2、15 煤倉的荷載分類及荷載效應組合應符合現(xiàn)行國家標準 鋼筋混凝土筒倉設計標準,GB，50077的有關規(guī)定，8.2 16,筒倉結構按承載能力極限狀態(tài)設計時、所有結構構件均應進行承載力計算。對薄壁構件的水平 豎向及其安全控制部位的承載力使用軟件計算時.應按筒倉結構的受力特性進行復核分析.確認其合理性,可靠性后方可作為工程設計的依據,8，2,17.煤倉結構按正常使用極限狀態(tài)設計時、倉壁。倉底的最大裂縫寬度允許值應符合下列規(guī)定、1 對于干旱少雨。年降水量少于蒸發(fā)量。相對濕度小于10.的地區(qū).且貯料的含水量小于10，時.筒倉最大裂縫寬度wmax的允許值應為0，3mm,2，其他條件時,筒倉最大裂縫寬度wmax的允許值應為0 2mm，3.對于受人為或自然侵蝕性物質嚴重影響的筒倉。應按不出現(xiàn)裂縫的構件計算。8、2,18?？拐鹪O防地區(qū)的煤倉應進行抗震驗算.當圓形煤倉倉壁與倉底整體連接時.倉壁，倉底可不進行抗震驗算 倉下支承結構為柱支承時,可按單質點結構體系簡化計算.筒壁支承的煤倉倉上建筑地震作用增大系數(shù)宜取4。0，