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4。旋轉(zhuǎn)式機(jī)器基礎(chǔ)4。1，汽輪發(fā)電機(jī)組基礎(chǔ)。一般規(guī)定4。1。1、汽輪發(fā)電機(jī)組基礎(chǔ)宜采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu) 4，1 2。汽輪發(fā)電機(jī)組的框架式基礎(chǔ)宜采用多自由度空間力學(xué)模型分析,并應(yīng)進(jìn)行多方案優(yōu)化設(shè)計(jì)、合理地確定框架的布置和構(gòu)件尺寸。結(jié)構(gòu)選型應(yīng)符合下列原則，1?；A(chǔ)頂板應(yīng)具有滿(mǎn)足基礎(chǔ)的振動(dòng)特性及靜變形要求的質(zhì)量和剛度，頂板各橫梁的靜位移宜接近 頂板的外形和受力應(yīng)簡(jiǎn)單,宜避免產(chǎn)生偏心荷載、2。在滿(mǎn)足強(qiáng)度 穩(wěn)定性和靜位移要求的條件下、宜適當(dāng)減小柱的剛度.但其長(zhǎng)細(xì)比不宜大于14 3,基礎(chǔ)底板剛度應(yīng)根據(jù)地基剛度綜合分析確定。避免基礎(chǔ)出現(xiàn)不均勻沉降、4、1，3，對(duì)工作轉(zhuǎn)速為3000r、min且功率不大于125MW的汽輪發(fā)電機(jī)組,當(dāng)基礎(chǔ)為由橫向框架與縱梁構(gòu)成的空間框架.且同時(shí)滿(mǎn)足下列條件時(shí) 可不進(jìn)行動(dòng)力計(jì)算.1.中間框架,縱梁.Gi 6Ggi，4,1.3,1。2、邊框架 Gi.10Ggi.4,1.3、2,式中。Gi.集中到梁中或柱頂?shù)目傊亓?，kN.Ggi、作用在基礎(chǔ)第i點(diǎn)的機(jī)器轉(zhuǎn)子重力，kN,振動(dòng)計(jì)算4 1,4?？蚣苁交A(chǔ)的振動(dòng)位移,可按本標(biāo)準(zhǔn)附錄B的規(guī)定進(jìn)行計(jì)算.并宜符合下列規(guī)定.1,一般情況下,可只計(jì)算擾力作用點(diǎn)的振動(dòng)響應(yīng)，2、工作轉(zhuǎn)速時(shí)的計(jì)算響應(yīng)宜取一定范圍內(nèi)的最大響應(yīng).其范圍值宜根據(jù)計(jì)算模型確定。4。1。5，當(dāng)基礎(chǔ)為由橫向框架與縱梁構(gòu)成的空間框架時(shí)?？珊?jiǎn)化為橫向平面框架。宜按本標(biāo)準(zhǔn)附錄B中雙自由度體系的方法計(jì)算.4，1。6。當(dāng)框架式基礎(chǔ)按空間多自由度體系進(jìn)行振動(dòng)計(jì)算時(shí)、對(duì)于機(jī)器工作轉(zhuǎn)速小于3000r,min的基礎(chǔ)、地基宜按彈性計(jì)算、對(duì)于汽輪發(fā)電機(jī)組工作轉(zhuǎn)速不小于3000r.min的基礎(chǔ).地基可按剛性計(jì)算、4 1.7 計(jì)算振動(dòng)位移時(shí) 任意轉(zhuǎn)速的擾力可按下式計(jì)算、式中.F0i 第i點(diǎn)任意轉(zhuǎn)速的擾力，kN、Fgi.第i點(diǎn)工作轉(zhuǎn)速時(shí)的擾力.kN、n0.任意轉(zhuǎn)速、r,min、n，工作轉(zhuǎn)速，r，min 4 1，8,當(dāng)有多個(gè)擾力作用時(shí),質(zhì)點(diǎn)的振動(dòng)位移可按下式計(jì)算，式中。ui、質(zhì)點(diǎn)i的振動(dòng)位移。m uik一一第k個(gè)擾力對(duì)質(zhì)點(diǎn)i產(chǎn)生的振動(dòng)位移，m。承載力驗(yàn)算4 1 9，基礎(chǔ)承載力計(jì)算時(shí),荷載分項(xiàng)系數(shù)應(yīng)按表4 1、9的規(guī)定取值、4，1、10。計(jì)算基礎(chǔ)動(dòng)內(nèi)力時(shí)的擾力值,可取計(jì)算振動(dòng)位移時(shí)所取擾力的4倍，并應(yīng)考慮材料疲勞的影響、4 1.11.當(dāng)基礎(chǔ)為橫向框架與縱梁構(gòu)成的空間框架時(shí)，構(gòu)件動(dòng)內(nèi)力可采用當(dāng)量荷載進(jìn)行簡(jiǎn)化計(jì)算.豎向當(dāng)量荷載可簡(jiǎn)化為集中荷載，水平向當(dāng)量荷載可簡(jiǎn)化為作用在縱。橫梁軸線(xiàn)上的集中荷載，4,1、12 當(dāng)動(dòng)內(nèi)力采用當(dāng)量荷載計(jì)算時(shí).應(yīng)按基礎(chǔ)的基本振型和高振型分別進(jìn)行計(jì)算，控制值應(yīng)取較大值 4，1.13、當(dāng)動(dòng)內(nèi)力采用基礎(chǔ)的基本振型計(jì)算時(shí).當(dāng)量荷載可按下列規(guī)定確定，1，橫向框架上第i點(diǎn)的豎向當(dāng)量荷載計(jì)算值不應(yīng)小于轉(zhuǎn)子重力荷載的4倍。豎向當(dāng)量荷載可按下式計(jì)算.式中、Fzi。橫向框架上第i點(diǎn)的豎向當(dāng)量荷載.kN,Fgi 橫向框架上第i點(diǎn)的機(jī)器擾力.kN ωn1、橫向框架豎向的第一振型固有圓頻率.rad s,可按本標(biāo)準(zhǔn)附錄B的規(guī)定計(jì)算。ηmax,最大動(dòng)力系數(shù) 可取8.2，水平向總當(dāng)量荷載計(jì)算值不應(yīng)小于轉(zhuǎn)子總重力荷載、總當(dāng)量荷載應(yīng)按剛度分配到各框架.水平向總當(dāng)量荷載可按下列公式計(jì)算,式中、Fx 橫向框架的水平向總當(dāng)量荷載,kN.Fy.縱向框架的水平向總當(dāng)量荷載.kN Ggi，基礎(chǔ)頂板上第i點(diǎn)的機(jī)器轉(zhuǎn)子重力 kN,Gt.基礎(chǔ)頂板全部永久荷載.kN,可取頂板自重，設(shè)備重和柱子重的一半。Kxj、基礎(chǔ)第j榀橫向框架的水平剛度，kN、m，Kyj，基礎(chǔ)第j榀縱向框架的水平剛度、kN，m。ξx。橫向計(jì)算系數(shù),m，ξy,縱向計(jì)算系數(shù)、m.3 基礎(chǔ)的豎向和水平向當(dāng)量荷載。圖4 1、13。1，圖4、1、13、2,可按下列公式計(jì)算.式中 Fxj,橫向框架上第j點(diǎn)的橫向x當(dāng)量荷載,kN、Kxj 第j點(diǎn)的橫向框架剛度。kN,m Fyj、一縱向框架上第j點(diǎn)的縱向y當(dāng)量荷載,kN。Kyj、第j點(diǎn)的縱向框架剛度。kN,m，4，1.14 橫向.縱向計(jì)算系數(shù)可按表4。1，14采用,4 1 15、當(dāng)基礎(chǔ)的動(dòng)內(nèi)力采用高階振型計(jì)算時(shí).頂板橫梁與縱梁的當(dāng)量荷載 圖4、1 15.1,圖4.1、15、2，宜按表4.1，15采用.4。1、16。當(dāng)動(dòng)內(nèi)力按空間多自由度體系計(jì)算時(shí)。應(yīng)取機(jī)器工作轉(zhuǎn)速的0 75倍，1.25倍范圍內(nèi)的最大動(dòng)內(nèi)力值作為控制計(jì)算值.4、1、17、在多個(gè)擾力作用下,質(zhì)點(diǎn)的動(dòng)內(nèi)力可按下式計(jì)算,式中、Si。質(zhì)點(diǎn)i的動(dòng)內(nèi)力、kN。Sik 第k個(gè)擾力對(duì)i點(diǎn)產(chǎn)生的動(dòng)內(nèi)力。kN,4 1，18。當(dāng)工作轉(zhuǎn)速不小于3000r。min的汽輪機(jī)組不進(jìn)行動(dòng)力計(jì)算時(shí) 豎向。水平向當(dāng)量荷載可按表4 1.18采用 4，1.19、基礎(chǔ)頂板的縱 橫梁應(yīng)計(jì)入由于構(gòu)件內(nèi)外側(cè)溫差產(chǎn)生的應(yīng)力,溫差可取15、20、當(dāng)基礎(chǔ)縱向框架長(zhǎng)度不小于40m時(shí) 應(yīng)計(jì)算縱向框架的溫度應(yīng)力,頂板與柱腳的計(jì)算溫差。可取20，4，1,20 頂板承載力計(jì)算時(shí)。應(yīng)計(jì)入設(shè)備安裝時(shí)的活荷載,活荷載應(yīng)根據(jù)工藝要求確定、當(dāng)無(wú)資料時(shí).可按表4。1，20采用 4，1.21，短路力矩的動(dòng)力系數(shù)可取2，0.4 1，22 基礎(chǔ)承載力驗(yàn)算的荷載組合應(yīng)符合下列規(guī)定。1、基本組合可取永久荷載與振動(dòng)荷載或當(dāng)量荷載組合.其中振動(dòng)荷載只計(jì)入單向作用 組合系數(shù)可取1、0。2,偶然組合可取永久荷載 振動(dòng)荷載及短路力矩組合,振動(dòng)荷載組合系數(shù)可取0,25,短路力矩的組合系數(shù)可取1，0、3,地震作用組合可取永久荷載、振動(dòng)荷載及地震作用組合、振動(dòng)荷載組合系數(shù)可取0、25 地震作用組合系數(shù)可取1，0,4。設(shè)計(jì)值應(yīng)取其荷載組合的較大值。構(gòu)造要求4.1.23。框架式基礎(chǔ)的頂部四周應(yīng)留有變形縫與其他結(jié)構(gòu)隔開(kāi),中間平臺(tái)宜與基礎(chǔ)主體結(jié)構(gòu)脫開(kāi) 當(dāng)不能脫開(kāi)時(shí),在兩者連接處宜采取隔振措施，4.1，24、框架式基礎(chǔ)的底板宜采用井式。梁板式或平板式 平板式基礎(chǔ)底板的厚度 井式或梁板式基礎(chǔ)的梁高，可根據(jù)地基條件取相鄰柱最大凈距的1 5，1，3.5。當(dāng)?shù)鼗鶙l件較好時(shí)自,取小值.反之宜取大值，4。1 25,對(duì)中。高壓縮性地基土 應(yīng)采取加強(qiáng)地基和基礎(chǔ)的剛度、減少基礎(chǔ)不均勻沉降等措施.4、1，26，基礎(chǔ)頂板的挑臺(tái)應(yīng)為實(shí)腹式、懸出長(zhǎng)度不宜大于1,5m,懸臂支座處的截面高度不應(yīng)小于懸出長(zhǎng)度的0 75倍、4、1。27 基礎(chǔ)運(yùn)轉(zhuǎn)頂板上和柱.0.00m以上適當(dāng)位置上、應(yīng)設(shè)置永久沉降觀測(cè)點(diǎn)，4。1 28。當(dāng)?shù)装逶O(shè)置在碎石土及風(fēng)化基巖地基上時(shí)。應(yīng)計(jì)入施工時(shí)溫度作用的影響或在底板下設(shè)置隔離層、4。1.29 基礎(chǔ)的配筋應(yīng)符合下列規(guī)定 1,汽輪發(fā)電機(jī)組基礎(chǔ)底板各側(cè)面均應(yīng)設(shè)置鋼筋網(wǎng).底板板頂和板底鋼筋的配筋率不宜小于0。1，底板側(cè)面四周鋼筋網(wǎng)鋼筋的直徑不宜小于16mm。間距不宜大于250mm 當(dāng)?shù)装搴穸却笥?m時(shí)、宜在底板板厚中間部位設(shè)置直徑不小于12mm,間距不大于300mm的雙向鋼筋網(wǎng)、2 汽輪發(fā)電機(jī)組基礎(chǔ)的柱配筋應(yīng)按計(jì)算確定、柱全部縱向鋼筋的配筋率不宜小于0，6、鋼筋直徑不宜小于25mm。柱宜采用封閉箍筋 箍筋直徑不宜小于12mm。加密區(qū)箍筋間距不宜大于200mm 非加密區(qū)箍筋間距不宜大于300mm.肢距不宜大于300mm、3。汽輪發(fā)電機(jī)組基礎(chǔ)中間平臺(tái)采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)時(shí)。梁和板的構(gòu)造應(yīng)符合現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn).混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范,GB、50010的有關(guān)規(guī)定 4、汽輪發(fā)電機(jī)組基礎(chǔ)運(yùn)轉(zhuǎn)層頂板配筋應(yīng)按計(jì)算確定。頂板頂面,底面鋼筋配筋率不宜小于0、15 基礎(chǔ)頂板應(yīng)計(jì)入構(gòu)件兩側(cè)溫差產(chǎn)生的應(yīng)力。梁兩側(cè)應(yīng)分別配置溫度影響的鋼筋,高，中壓缸側(cè)的縱，橫梁側(cè)面配筋率不宜小于0.15，其余梁每側(cè)配筋率不宜小于0 1.5，汽輪發(fā)電機(jī)組基礎(chǔ)鋼筋的連接應(yīng)符合現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范.GB 50010的有關(guān)規(guī)定 采用機(jī)械連接時(shí)應(yīng)滿(mǎn)足抗疲勞性能的要求.