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5。2、振動計算5 2 1、豎向擾力作用在基組坐標(biāo)系、圖5、2，1，的重心時?；A(chǔ)頂面控制點沿z軸的豎向振動位移 可按下列公式計算 式中、uzz、基礎(chǔ)頂面控制點由于豎向振動產(chǎn)生的沿z軸豎向振動位移、m.Fvz，機器的豎向擾力、kN.Kz，天然地基的抗壓剛度 kN,m，當(dāng)為樁基時應(yīng)采用Kpz，ω 機器的擾力圓頻率.rad.s ωnz，一基組的豎向振動固有圓頻率 rad.s ζz一一天然地基的豎向阻尼比,當(dāng)為樁基時應(yīng)采用ζpz。m,天然地基上基組的質(zhì)量.t、當(dāng)為樁基時采用mpz 可按公式 3，4,19 1、計算 mf、基礎(chǔ)的質(zhì)量。t，mm。基礎(chǔ)上機器及附屬設(shè)備的質(zhì)量 t。ms,基礎(chǔ)底板上回填土的質(zhì)量、t,5 2.2,基組在繞z軸的扭轉(zhuǎn)力矩Mψ和沿y軸向偏心的水平擾力Fvx作用下。圖5，2,2?；A(chǔ)頂面控制點B處沿x軸。y軸的水平向扭轉(zhuǎn)振動位移 可按下列公式計算 式中.uxψ一一基礎(chǔ)頂面控制點由于扭轉(zhuǎn)振動產(chǎn)生的沿x軸的水平振動位移、m uyψ一 基礎(chǔ)頂面控制點由于扭轉(zhuǎn)振動產(chǎn)生的沿y軸的水平振動位移.m、uψ,基組繞z軸的扭轉(zhuǎn)振動角位移 rad.lx、ly,基礎(chǔ)頂面控制點至z軸的距離分別在x軸。y軸的投影長度 m，Mψ，機器的扭轉(zhuǎn)擾力矩、kN.m,Fvx，機器沿x軸的水平擾力,kN。ey、機器水平擾力Fvx沿y軸向的偏心距、m Kψ。天然地基的抗扭剛度.kN m。當(dāng)為樁基時應(yīng)采用Kpψ，ωnψ 基組的扭轉(zhuǎn)振動固有圓頻率、rad。s。ζψ 天然地基的扭轉(zhuǎn)振動阻尼比,當(dāng)為樁基時應(yīng)采用ζpψ。Jψ、基組，天然地基 對扭轉(zhuǎn)軸z軸的轉(zhuǎn)動慣量，t、m2。當(dāng)為樁基時應(yīng)取Jpψ.5,2 3.基組在水平擾力Fvx和沿x軸向偏心的豎向擾力Fvz作用下.圖5、2 3.基礎(chǔ)頂面控制點沿z軸豎向和沿x軸水平向的振動位移，可按下列公式計算,式中 uzф、uxф.基礎(chǔ)頂面控制點由于x ф向耦合振動產(chǎn)生的沿z軸豎向 沿x軸水平向的振動位移 m.uф1 uф2、基組繞y軸耦合振動第一 第二振型的回轉(zhuǎn)角位移.rad、ρф1,ρф2 基組繞y軸耦合振動第一 第二振型轉(zhuǎn)動中心至基組重心的距離 m，ωnф1,ωnф2 基組繞y軸耦合振動第一。第二振型的固有圓頻率。rad s。ωnx,ωnф,基組沿x軸水平、繞y軸回轉(zhuǎn)振動的固有圓頻率,rad.s,h0一一水平擾力Fvx作用線至基礎(chǔ)頂面的距離。m，h1、基組重心至基礎(chǔ)頂面的距離，m.h2，基組重心至基礎(chǔ)底面的距離，m，ex,機器豎向擾力Fvz沿x軸向的偏心距，m、Jф、基組 天然地基、對基組坐標(biāo)系y軸的轉(zhuǎn)動慣量 t、m2 當(dāng)為樁基時應(yīng)采用Jpф,Mф1 Mф2.基組x.ф向耦合振動中機器擾力繞通過第一。第二振型轉(zhuǎn)動中心Oф1、Oф2并垂直于回轉(zhuǎn)面zOx的軸的總擾力矩.kN,m Kx,天然地基沿x軸的抗剪剛度.kN.m 當(dāng)為樁基時應(yīng)采用Kpx,Kф 天然地基繞y軸的抗彎剛度 kN、m.當(dāng)為樁基時應(yīng)采用Kpф.ζh1、ζh2。天然地基x，ф向耦合振動第一.第二振型阻尼比，當(dāng)為樁基時應(yīng)采用ζph1.ζph2，當(dāng)采用樁基時、公式。5.2。3。3，公式。5。2.3,7 中的m應(yīng)取mpx，可按本標(biāo)準(zhǔn)公式 3.4。19，2.計算，5 2、4。基組在繞x軸的回轉(zhuǎn)力矩Mθ和沿y軸向偏心的豎向擾力Fvz作用下。圖5 2、4。基礎(chǔ)頂面控制點沿z軸豎向和沿y軸水平向的振動位移,可按下列公式計算。式中 uzθ、uyθ.基礎(chǔ)頂面控制點由于y，θ向耦合振動產(chǎn)生的沿z軸豎向,沿y軸水平向的振動位移,m uθ1 uθ2，基組y，θ向耦合振動第一.第二振型的回轉(zhuǎn)角位移、rad,ρθ1。ρθ2、基組y.θ向耦合振動第一、第二振型轉(zhuǎn)動中心至基組重心的距離 m，ωnθ1.ωnθ2 一基組y.θ向耦合振動第一 第二振型的固有圓頻率 rad。s.ωny、ωnθ,基組沿y軸水平.繞x軸回轉(zhuǎn)振動的固有圓頻率。rad s,ey,機器豎向擾力Fvz沿y軸向的偏心距,m，Jθ一，基組 天然地基、對基組坐標(biāo)系x軸的轉(zhuǎn)動慣量 t，m2 當(dāng)為樁基時應(yīng)采用Jpθ、Mθ1、Mθ2 基組y θ向耦合振動中機器擾力.矩 繞通過第一.第二振型轉(zhuǎn)動中心Oθ1.Oθ2并垂直于回轉(zhuǎn)面zOy的軸的總擾力矩、kN,m、Mθ、繞x軸的機器擾力矩，kN，m。Ky 天然地基沿y軸的抗剪剛度、kN,m.當(dāng)為樁基時應(yīng)采用Kpy。Kθ、天然地基繞x軸的抗彎剛度，kN,m.當(dāng)為樁基時應(yīng)采用Kpθ.ζh1、ζh2,天然地基y θ向耦合振動第一。第二振型阻尼比.當(dāng)為樁基時應(yīng)采用ζph1,ζph2,當(dāng)采用樁基時 公式、5。2、4 3 公式、5、2。4.7 中的m應(yīng)取mpy?？砂幢緲?biāo)準(zhǔn)公式,3。4.19、3,計算.5。2.5?；A(chǔ)頂面控制點沿各軸向的振動位移和振動速度,可按下列公式計算。式中。u、一基礎(chǔ)頂面控制點的振動位移。m，v、基礎(chǔ)頂面控制點的振動速度、m、s。u,j一一在機器第j個一諧擾力或擾力矩作用下 基礎(chǔ)頂面控制點的振動位移.m、u、k。在機器第k個二諧擾力或擾力矩作用下.基礎(chǔ)頂面控制點的振動位移 m ω，機器的一諧擾力和擾力矩的圓頻率 rad,s,ω.機器的二諧擾力和擾力矩的圓頻率 rad.s。n一,機器工作轉(zhuǎn)速，r、min.5，2.6 2臺或3臺相同類型往復(fù)式機器基礎(chǔ)、應(yīng)置于同一底板上構(gòu)成聯(lián)合基礎(chǔ).圖5 2,6、當(dāng)符合下列條件時.可將聯(lián)合基礎(chǔ)視為剛性基礎(chǔ) 并應(yīng)按下列規(guī)定進行動力計算 1，聯(lián)合基礎(chǔ)不同聯(lián)合型式的剛度界限值，應(yīng)符合表5、2。6的規(guī)定，2.聯(lián)合基礎(chǔ)的固有圓頻率應(yīng)符合下列規(guī)定 豎向型聯(lián)合基礎(chǔ)，水平串聯(lián)型.水平并聯(lián)型聯(lián)合基礎(chǔ)、式中。ω,nz，聯(lián)合基礎(chǔ)劃分為單臺基礎(chǔ)的豎向固有圓頻率,rad,s、ω、nф1、聯(lián)合基礎(chǔ)劃分為單臺基礎(chǔ)繞y軸水平回轉(zhuǎn)耦合振動第一振型的固有圓頻率,rad.s，3 聯(lián)合基礎(chǔ)的底板厚度不應(yīng)小于600mm.底板厚度與總高度比值、應(yīng)符合下式要求，式中、hd 聯(lián)合基礎(chǔ)的底板厚度。m，H0，聯(lián)合基礎(chǔ)的總高度。m，5.2 7.當(dāng)聯(lián)合基礎(chǔ)作為剛性基礎(chǔ)進行動力計算時、宜符合本標(biāo)準(zhǔn)第5 2.1條,第5、2。5條的規(guī)定 并應(yīng)對基礎(chǔ)各臺機器的一。二諧擾力和擾力矩作用下分別計算各向的振動位移和聯(lián)合基礎(chǔ)頂面控制點的總振動位移 應(yīng)取各臺機器在擾力和擾力矩作用下的振動位移平方和的平方根,