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4.旋轉式機器基礎4，1,汽輪發(fā)電機組基礎，一般規(guī)定4。1,1。汽輪發(fā)電機組基礎宜采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結構.4 1、2，汽輪發(fā)電機組的框架式基礎宜采用多自由度空間力學模型分析。并應進行多方案優(yōu)化設計，合理地確定框架的布置和構件尺寸 結構選型應符合下列原則,1，基礎頂板應具有滿足基礎的振動特性及靜變形要求的質量和剛度.頂板各橫梁的靜位移宜接近。頂板的外形和受力應簡單.宜避免產生偏心荷載.2,在滿足強度,穩(wěn)定性和靜位移要求的條件下。宜適當減小柱的剛度 但其長細比不宜大于14 3,基礎底板剛度應根據地基剛度綜合分析確定。避免基礎出現(xiàn)不均勻沉降.4,1.3 對工作轉速為3000r，min且功率不大于125MW的汽輪發(fā)電機組、當基礎為由橫向框架與縱梁構成的空間框架.且同時滿足下列條件時、可不進行動力計算，1。中間框架，縱梁,Gi。6Ggi 4，1.3、1 2、邊框架。Gi,10Ggi,4。1,3。2，式中，Gi，集中到梁中或柱頂?shù)目傊亓?kN,Ggi。作用在基礎第i點的機器轉子重力，kN。振動計算4 1.4.框架式基礎的振動位移，可按本標準附錄B的規(guī)定進行計算、并宜符合下列規(guī)定 1.一般情況下 可只計算擾力作用點的振動響應。2.工作轉速時的計算響應宜取一定范圍內的最大響應,其范圍值宜根據計算模型確定。4。1，5、當基礎為由橫向框架與縱梁構成的空間框架時、可簡化為橫向平面框架.宜按本標準附錄B中雙自由度體系的方法計算，4 1。6、當框架式基礎按空間多自由度體系進行振動計算時,對于機器工作轉速小于3000r，min的基礎、地基宜按彈性計算，對于汽輪發(fā)電機組工作轉速不小于3000r、min的基礎,地基可按剛性計算，4,1。7，計算振動位移時 任意轉速的擾力可按下式計算 式中 F0i。第i點任意轉速的擾力。kN、Fgi。第i點工作轉速時的擾力,kN n0。任意轉速。r min.n,工作轉速 r,min,4.1.8 當有多個擾力作用時.質點的振動位移可按下式計算。式中。ui，質點i的振動位移 m,uik一一第k個擾力對質點i產生的振動位移、m 承載力驗算4 1 9。基礎承載力計算時、荷載分項系數(shù)應按表4 1,9的規(guī)定取值。4，1。10,計算基礎動內力時的擾力值，可取計算振動位移時所取擾力的4倍 并應考慮材料疲勞的影響，4，1,11,當基礎為橫向框架與縱梁構成的空間框架時，構件動內力可采用當量荷載進行簡化計算。豎向當量荷載可簡化為集中荷載 水平向當量荷載可簡化為作用在縱、橫梁軸線上的集中荷載，4.1 12、當動內力采用當量荷載計算時，應按基礎的基本振型和高振型分別進行計算，控制值應取較大值、4、1.13.當動內力采用基礎的基本振型計算時，當量荷載可按下列規(guī)定確定,1,橫向框架上第i點的豎向當量荷載計算值不應小于轉子重力荷載的4倍。豎向當量荷載可按下式計算,式中,Fzi,橫向框架上第i點的豎向當量荷載.kN Fgi，橫向框架上第i點的機器擾力 kN.ωn1、橫向框架豎向的第一振型固有圓頻率,rad。s.可按本標準附錄B的規(guī)定計算，ηmax。最大動力系數(shù)?？扇?。2 水平向總當量荷載計算值不應小于轉子總重力荷載、總當量荷載應按剛度分配到各框架。水平向總當量荷載可按下列公式計算,式中，F(xiàn)x，橫向框架的水平向總當量荷載 kN.Fy，縱向框架的水平向總當量荷載.kN，Ggi，基礎頂板上第i點的機器轉子重力、kN、Gt.基礎頂板全部永久荷載。kN 可取頂板自重。設備重和柱子重的一半。Kxj 基礎第j榀橫向框架的水平剛度,kN m。Kyj.基礎第j榀縱向框架的水平剛度、kN m、ξx 橫向計算系數(shù)，m、ξy,縱向計算系數(shù)，m，3，基礎的豎向和水平向當量荷載、圖4、1 13 1 圖4、1。13，2?？砂聪铝泄接嬎悖街?Fxj，橫向框架上第j點的橫向x當量荷載 kN,Kxj，第j點的橫向框架剛度 kN、m。Fyj,一縱向框架上第j點的縱向y當量荷載，kN。Kyj 第j點的縱向框架剛度，kN、m。4.1.14 橫向,縱向計算系數(shù)可按表4.1.14采用,4,1。15,當基礎的動內力采用高階振型計算時 頂板橫梁與縱梁的當量荷載，圖4 1，15，1、圖4.1、15、2.宜按表4，1 15采用、4.1，16,當動內力按空間多自由度體系計算時 應取機器工作轉速的0，75倍,1。25倍范圍內的最大動內力值作為控制計算值、4。1。17、在多個擾力作用下。質點的動內力可按下式計算,式中，Si，質點i的動內力.kN Sik 第k個擾力對i點產生的動內力，kN、4,1.18.當工作轉速不小于3000r、min的汽輪機組不進行動力計算時、豎向.水平向當量荷載可按表4、1、18采用,4、1,19 基礎頂板的縱.橫梁應計入由于構件內外側溫差產生的應力 溫差可取15，20.當基礎縱向框架長度不小于40m時.應計算縱向框架的溫度應力.頂板與柱腳的計算溫差、可取20,4 1。20.頂板承載力計算時,應計入設備安裝時的活荷載?；詈奢d應根據工藝要求確定,當無資料時?？砂幢?。1,20采用。4、1、21,短路力矩的動力系數(shù)可取2。0、4,1 22，基礎承載力驗算的荷載組合應符合下列規(guī)定,1、基本組合可取永久荷載與振動荷載或當量荷載組合，其中振動荷載只計入單向作用.組合系數(shù)可取1.0.2,偶然組合可取永久荷載、振動荷載及短路力矩組合、振動荷載組合系數(shù)可取0。25,短路力矩的組合系數(shù)可取1、0,3。地震作用組合可取永久荷載。振動荷載及地震作用組合，振動荷載組合系數(shù)可取0、25、地震作用組合系數(shù)可取1 0，4，設計值應取其荷載組合的較大值、構造要求4。1，23.框架式基礎的頂部四周應留有變形縫與其他結構隔開 中間平臺宜與基礎主體結構脫開 當不能脫開時，在兩者連接處宜采取隔振措施 4。1,24?？蚣苁交A的底板宜采用井式、梁板式或平板式。平板式基礎底板的厚度.井式或梁板式基礎的梁高 可根據地基條件取相鄰柱最大凈距的1.5，1.3 5 當?shù)鼗鶙l件較好時自.取小值。反之宜取大值,4。1，25,對中.高壓縮性地基土，應采取加強地基和基礎的剛度.減少基礎不均勻沉降等措施.4,1,26，基礎頂板的挑臺應為實腹式 懸出長度不宜大于1。5m.懸臂支座處的截面高度不應小于懸出長度的0,75倍,4、1、27、基礎運轉頂板上和柱、0.00m以上適當位置上,應設置永久沉降觀測點、4 1 28、當?shù)装逶O置在碎石土及風化基巖地基上時。應計入施工時溫度作用的影響或在底板下設置隔離層、4，1,29 基礎的配筋應符合下列規(guī)定，1、汽輪發(fā)電機組基礎底板各側面均應設置鋼筋網.底板板頂和板底鋼筋的配筋率不宜小于0。1,底板側面四周鋼筋網鋼筋的直徑不宜小于16mm,間距不宜大于250mm、當?shù)装搴穸却笥?m時。宜在底板板厚中間部位設置直徑不小于12mm 間距不大于300mm的雙向鋼筋網。2、汽輪發(fā)電機組基礎的柱配筋應按計算確定,柱全部縱向鋼筋的配筋率不宜小于0。6。鋼筋直徑不宜小于25mm。柱宜采用封閉箍筋，箍筋直徑不宜小于12mm，加密區(qū)箍筋間距不宜大于200mm.非加密區(qū)箍筋間距不宜大于300mm。肢距不宜大于300mm 3。汽輪發(fā)電機組基礎中間平臺采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結構時。梁和板的構造應符合現(xiàn)行國家標準、混凝土結構設計規(guī)范、GB 50010的有關規(guī)定.4，汽輪發(fā)電機組基礎運轉層頂板配筋應按計算確定。頂板頂面 底面鋼筋配筋率不宜小于0。15 基礎頂板應計入構件兩側溫差產生的應力,梁兩側應分別配置溫度影響的鋼筋 高,中壓缸側的縱 橫梁側面配筋率不宜小于0,15、其余梁每側配筋率不宜小于0。1,5 汽輪發(fā)電機組基礎鋼筋的連接應符合現(xiàn)行國家標準 混凝土結構設計規(guī)范，GB、50010的有關規(guī)定.采用機械連接時應滿足抗疲勞性能的要求、