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8，導(dǎo)線布置8 0。1,推薦的水平線間距離公式 是根據(jù)國內(nèi)外經(jīng)驗(yàn)提出的?？紤]到國內(nèi)外的線間距離公式、都是從已有的大量線路運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)總結(jié)得出的 而這些線路的檔距和弧垂大部分并不很大，雖然1968年國際大電力網(wǎng)會(huì)議收集各國公式并作比較時(shí).將弧垂算到200m。但考慮到大檔距常有特殊情況,很難和一般線路一致，因此只允許該公式在1000m以下檔距中使用。垂直線間距離主要是確定于覆冰脫落時(shí)的跳躍、因此是與弧垂及冰厚有關(guān)的.根據(jù)實(shí)際運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)、垂直線間距離較相同的水平線間距離可以小一些 即允許的弧垂或檔距可以大一些.這是因?yàn)楦脖闆r甚少見,而導(dǎo)線因風(fēng)搖擺也不能使上下導(dǎo)線發(fā)生閃絡(luò)。所以垂直排列時(shí)更安全些。這些看法在導(dǎo)線不舞動(dòng)地區(qū)也是正確的，考慮到導(dǎo)線舞動(dòng)是個(gè)別的，所以我們認(rèn)為要求垂直線間距離比水平線間距離大是不合適的，根據(jù)我國雙回路線路運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)。推薦垂直線間距離可為水平線間距離的0,75倍，導(dǎo)線呈三角形排列時(shí) 其工作狀態(tài)介于導(dǎo)線垂直排列和水平排列之間。水平排列的兩相導(dǎo)線、當(dāng)一相導(dǎo)線往上略微提高時(shí).考慮到導(dǎo)線的搖擺接近基本與水平排列時(shí)相同 故在相同的允許弧垂或檔距的情況下。其兩線的距離不應(yīng)縮小很多。因此、這相導(dǎo)線移動(dòng)的軌跡 相當(dāng)于以水平線間距離為長半軸 垂直線間距離為短半軸的橢圓、根據(jù)500kV及以下線路的運(yùn)行經(jīng)驗(yàn),該公式是偏于安全的，條文中ki的系數(shù)按不同串型，列表規(guī)定水平線間距離公式中的懸垂絕緣子串系數(shù),8、0 2、在1000kV晉東南,南陽.荊門交流特高壓試驗(yàn)示范工程設(shè)計(jì)中,酒杯塔和貓頭塔導(dǎo)線或?qū)У鼐€檔距中的靜態(tài)接近距離不受導(dǎo)地線水平或垂直距離的控制。輕冰區(qū)可不考慮水平偏移。重覆冰地區(qū)宜根據(jù)工程設(shè)計(jì)覆冰厚度 檔距等條件計(jì)算確定.酒杯塔導(dǎo)地線按50、脫冰計(jì)算、導(dǎo)地線間脫冰跳躍動(dòng)態(tài)接近距離不受導(dǎo)地線水平或垂直距離的控制,按75.脫冰計(jì)算、導(dǎo)地線間水平偏移從0到4m.脫冰跳躍動(dòng)態(tài)接近要求導(dǎo)地線間最大垂直投影距離約0、6m?？紤]到導(dǎo)線的分裂半徑，1000kV晉東南,南陽,荊門交流特高壓試驗(yàn)示范工程酒杯塔上導(dǎo)地線間水平偏移取1m 1000kV淮南.上海,皖電東送。同塔雙回交流特高壓工程施工圖設(shè)計(jì)優(yōu)化取消了上下層相鄰導(dǎo)線間的水平偏移,8 0、3、為降低電壓。電流不平衡度.在1000kV晉東南.南陽、荊門交流特高壓試驗(yàn)示范工程設(shè)計(jì)時(shí),對該工程采用的導(dǎo)線水平排列的酒杯型直線塔和導(dǎo)線三角形排列的貓頭型直線塔的電氣不平衡度進(jìn)行了計(jì)算.計(jì)算表明.線路長度和導(dǎo)線排列方式是影響線路不平衡度的重要因素.表37列出了按照1000kV晉東南。南陽.荊門交流特高壓試驗(yàn)示范工程兩種不同排列方式的鐵塔塔頭尺寸計(jì)算的不同線路長度下三角排列。水平排列的不平衡度.表37,1000kV架空輸電線路線路不平衡度計(jì)算結(jié)果、由表37可見,輸電線路不平衡度隨著線路長度的增加而增大,這是因?yàn)椴黄胶怆娙蓦娏麟S著線路長度的增加而增大.同時(shí)也可以看出,水平排列。酒杯塔,的不平衡度比三角排列，貓頭塔,要高得多、水平排列 酒杯塔。的不平衡度大約是三角排列,貓頭塔、的2。5倍.采用酒杯塔的線路在長度為140km時(shí)不平衡度就超過了2 的限值要求，而采用貓頭塔的線路在長度為420km時(shí)不平衡度才超過2,的限值要求.從而可以看出導(dǎo)線排列方式對線路不平衡度的影響較大.考慮到輸電線路實(shí)際上可能既有貓頭塔、也有酒杯塔 比如在山區(qū)采用酒杯塔,而在走廊擁擠地區(qū)為減少房屋拆遷而采用貓頭塔 同時(shí)對單回路而言 耐張轉(zhuǎn)角塔均采用三角形排列的干字型塔 因此。即使直線塔均采用水平排列酒杯型塔 其換位長度亦可較上表中的130km為大，條文規(guī)定當(dāng)采用水平排列時(shí).線路長度大于120km時(shí)應(yīng)換位,而對于采用三角形排列或兩種排列方式均有的線路，其換位長度可適當(dāng)延長 并建議經(jīng)過計(jì)算確定。計(jì)算表明.輸電線路導(dǎo)線換位后 其電氣不平衡度可大大降低、圖1為線路一次全換位示意圖,計(jì)算一次全換位后線路不平衡度.結(jié)果如表38所示.圖1，線路一次全換位示意表38。一次全換位后線路不平衡度、從表38可以看出、經(jīng)過一次全換位后，不論是三角排列線路還是水平排列線路,不平衡度均滿足2 的限值要求。并且一次全換位后能滿足電壓不平衡度要求的長度可達(dá)900km 因此，在滿足線路不平衡度要求的前提下,推薦一次全換位。在1000kV淮南,上海.皖電東送,同塔雙回交流特高壓工程設(shè)計(jì)中,對同塔雙回路不同排列方式下的線路不平衡度進(jìn)行了計(jì)算 結(jié)果如表39所示.表39,1000kV架空輸電線路不平衡度計(jì)算結(jié)果，EMTP計(jì)算、從表39可以看出，同塔雙回路導(dǎo)線排列方式對線路不平衡度影響非常大.同相序排列方式的不平衡度最大。逆相序排列方式次之、異名相排列方式最好 采用同相序排列方式的線路在長度為72km時(shí)不平衡度就超過了2,的限值要求，而采用逆相序排列方式的線路在長度為288km時(shí)不平衡度才超過2、的限值要求、對于采用異名相排列方式的線路在長度為360km時(shí)不平衡度才1。35，同塔雙回線路的換位方式可分為雙回同向換位和雙回反向換位兩種方式.為保證換位前后導(dǎo)線排列方式保持一致 對于同相序和異相序,必須同向換位.而對于逆相序。則必須反向換位，表40列出了在一個(gè)全循環(huán)換位情況下，計(jì)算得出的不同運(yùn)行方式下的不平衡度 表40 1000kV架空輸電線路一個(gè)全循環(huán)換位不平衡度計(jì)算結(jié)果,EMTP計(jì)算 從表40可以看出,經(jīng)過一次全換位后.線路電壓不平衡度顯著減小 可降低20倍。30倍，另外。同走廊內(nèi)有多回線路并行走線時(shí).還應(yīng)考慮線路之間的感應(yīng)電壓 如果感應(yīng)電壓較高時(shí)也宜考慮采取換位方式降低感應(yīng)電壓,1000kV淮南 上海。皖電東送、同塔雙回交流特高壓工程輸電線路包括三段,即淮南.皖南.317km 皖南.浙北 152km，浙北.上海。165km。通過對各段線路的不平衡度進(jìn)行計(jì)算后.除淮南.皖南段需要換位外。皖南，浙北.浙北、上海段就線路本身來看.均可不換位。但根據(jù)特高壓輸電線路走廊規(guī)劃情況,皖南.浙北、滬西兩段線路大部分平行，800kV輸電線路走線，根據(jù)科研研究結(jié)果.如該兩段線路不進(jìn)行換位 將對.800kV輸電線路濾波器造成較大的危害、推薦兩段線路各進(jìn)行一個(gè)全循環(huán)換位?？紤]同塔雙回路逆相序單回運(yùn)行,另一回停運(yùn)的情況、單回輸送功率為12000MW時(shí),按負(fù)序電壓不平衡度4，控制，線路長度不超過145km,除了計(jì)算電壓,電流不平衡度外 還要考慮系統(tǒng)其他參數(shù).綜合確定工程的換位方式.