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6.絕緣子和金具6,0、1 國內(nèi)自20世紀80年代末開始批量使用復合絕緣子 荷載設計安全系數(shù)大都為3、0 至今運行情況良好、雖出現(xiàn)極個別串脆斷,多屬產(chǎn)品質(zhì)量問題、故復合絕緣子最大使用荷載設計安全系數(shù)取3、0較為合適.20世紀90年代開始使用瓷棒絕緣子。根據(jù)德國運行經(jīng)驗最大使用荷載設計安全系數(shù)取3,0、運行情況良好。1000kV晉東南.南陽,荊門交流特高壓試驗示范工程及1000kV淮南 上海，皖電東送、同塔雙回交流特高壓工程在中重污穢區(qū)懸垂串大量使用了復合絕緣子.根據(jù)以往經(jīng)驗,安全系數(shù)均取3.0。經(jīng)過對特高壓耐張用復合絕緣子的試驗研究、建議特高壓耐張復合絕緣子安全系數(shù)取4。0，6,0，4 本條為強制性條文 為保證金具在運行中具有足夠的安全裕度、規(guī)定了金具設計的最小安全系數(shù).6.0 6,OPGW一般是直接接地的、如果線路在接地極附近通過,當直流系統(tǒng)以大地返回方式運行、特別是大電流運行,時.由于大地電位升高.直流地電流可能通過桿塔和地線從一個桿塔流進，從另一個桿塔流出、從而導致桿塔和基礎被腐蝕，根據(jù)模擬計算、如距離大于10km，接地極地電流可能導致桿塔及基礎的腐蝕量是很輕微的、可以忽略不計,此外，如果線路與接地極很近 當直流系統(tǒng)以大地返回方式運行 特別是大電流運行,時、地電流可能通過桿塔和地線返回到換流站 變電站,接地網(wǎng),再通過接地網(wǎng)、中性點接地的變壓器流入到交流系統(tǒng)中。從而導致變壓器磁飽和.為緩解或消除接地極地電流對桿塔的腐蝕影響，需將靠近接地極的線路地線進行絕緣.6、0 7 絕緣子串與橫擔連接的第一個金具受力較復雜、國內(nèi)早期運行經(jīng)驗已經(jīng)證明第一個金具不夠靈活.不但本身易受磨損.還將引起相鄰的其他金具受到損壞、因此在選擇第一個金具時。應從強度 材料,型式三方面考慮。對聯(lián)塔第一個金具的選擇，除了要求結構上靈活外。同時要求強度上也應提高,6、0 8、在線路設計中 為了縮小走廊寬度、減少懸垂串的風偏搖擺.V型串的使用日趨廣泛,根據(jù)試驗和設計研究成果 懸垂V串兩肢間夾角之半可比最大風偏角小5 10 或通過試驗確定、目前、發(fā)生了多起V型串大風情況下球.碗頭脫落事故 因此 應采取控制球,碗頭加工尺寸或新型金具方案、6。0.9 在路經(jīng)選擇時應盡量避開易發(fā)生舞動地區(qū) 無法避讓時.要采取措施提高線路的機械強度、并安裝抑舞裝置.6,0 10,根據(jù)2008年初我國南方地區(qū)覆冰災害情況、為防止或減少重要線路冰閃事故的發(fā)生.需采取增加絕緣子串長或采用V型串、八字串等措施.6、0.11 特高壓耐張塔比較重。應盡量減少塔頭尺寸。以降低綜合費用 采用合理的跳線方式可以降低綜合費用，耐張塔的線間距離主要由導線在檔距中央的接近距離和跳線對鐵塔構件的間隙決定、對特高壓輸電線路 由于絕緣子片數(shù)多.噸位大、從而導致跳線間距離增大即跳線檔距變長 引起跳線弧垂增大 跳線風偏后對鐵塔構件的間隙往往決定著桿塔的線間距離,并且最終決定著桿塔的經(jīng)濟指標 減小跳線弧垂及其風偏偏移值是縮小耐張塔尺寸的有效方法 而跳線弧垂及偏移主要決定于采用的跳線或固定跳線的方式 國內(nèi)外曾作過大量研究試驗工作，采取了多種耐張塔引流方式、使用最多的為軟跳線及剛性跳線。常規(guī)超高壓輸電線路一般采用軟跳線 主要有直跳、加單跳線串。加雙跳線串。加三跳線串等型式。剛性跳線主要有兩種型式,分別是鋁管式剛性跳線及鼠籠式剛性跳線,跳線計算時、跳線部分的風壓不均勻系數(shù)宜取1 2.參考我國500kV。750kV剛性跳線的設計經(jīng)驗。1000kV特高壓剛性跳線風偏角限制值見表5。表5，剛性跳線風偏角,我國500kV沈大線南雁四回路段采用鋁管式硬跳線。長度10m、日本500kV的鋁管式硬跳線長度5m.14m、我國第一條750kV輸電線路剛性跳線長度9m,13m，日本1000kV特高壓輸電線路鋁管式剛性跳線長度約為14m，考慮到不同地形的影響、我國1000kV晉東南，南陽,荊門交流特高壓試驗示范工程剛性跳線長度取9m.16m為宜