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16，3 基材混凝土承載力驗算16，3。1,基材混凝土的承載力驗算，應考慮三種破壞模式，混凝土呈錐形受拉破壞，圖16。3.1,1，混凝土邊緣呈楔形受剪破壞、圖16.3.1，2,以及同時受拉、剪作用破壞，對混凝土剪撬破壞 圖16.3，1.3,混凝土劈裂破壞、以及特殊倒錐形膠粘錨栓的組合破壞。應通過采取構(gòu)造措施予以防止 不參與驗算,圖16,3 1.1。混凝土呈錐形受拉破壞圖16，3、1.2 混凝土邊緣呈楔形受剪破壞圖16,3,1,3.混凝土剪撬破壞1,混凝土錐體16。3。2，基材混凝土的受拉承載力設計值 應按下列公式進行驗算。1.對后擴底錨栓2,對本規(guī)范采用的膠粘型錨栓式中,Nct,錨栓連接的基材混凝土受拉承載力設計值，kN.?cu.k 混凝土立方體抗壓強度標準值.N mm2，按現(xiàn)行國家標準?；炷两Y(jié)構(gòu)設計規(guī)范，GB 50010的規(guī)定采用，hef。錨栓的有效錨固深度。mm，應按錨栓產(chǎn)品說明書標明的有效錨固深度采用,ψa 基材混凝土強度等級對錨固承載力的影響系數(shù),當混凝土強度等級不大于C30時 取ψa,0.90，當混凝土強度等級大于C30時 對機械錨栓、取ψa 1、00，對膠粘型錨栓。仍取ψa,0。90，ψb.膠粘型錨栓對粘結(jié)強度的影響系數(shù) 當d0,16mm時 取ψb，0,90、當d0，24mm時。取ψb.0，80、介于兩者之間的ψb值.按線性內(nèi)插法確定。ψN,考慮各種因素對基材混凝土受拉承載力影響的修正系數(shù)、按本規(guī)范第16 3 3條計算，16,3。3.基材混凝土受拉承載力修正系數(shù)ψN值應按下列公式計算,式中，ψs、h.構(gòu)件邊距及錨固深度等因素對基材受力的影響系數(shù)、取ψs、h。0。95、ψe。N 荷載偏心對群錨受拉承載力的影響系數(shù),AcN。A0c.N。錨栓邊距和間距對錨栓受拉承載力影響的系數(shù)，按本規(guī)范第16,3,4條確定,c.錨栓的邊距、mm.scr。N、ccr。N，混凝土呈錐形受拉時、確保每一錨栓承載力不受間距和邊距效應影響的最小間距和最小邊距 mm，按本規(guī)范表16。4、4的規(guī)定值采用。eN,拉力,或其合力 對受拉錨栓形心的偏心距、mm。16、3。4,當錨栓承載力不受其間距和邊距效應影響時。由單個錨栓引起的基材混凝土呈錐形受拉破壞的錐體投影面積基準值A(chǔ)0c,N、圖16。3、4.可按下式確定,16.3.5.混凝土呈錐形受拉破壞的實際錐體投影面積Ac N?？砂聪铝泄接嬎?1.當邊距c、ccr.N。且間距s scr。N時Ac，N nA0c。N、16.3.5.1 式中,n、參與受拉工作的錨栓個數(shù).2,當邊距c。ccr N,圖16，3、5、時1 對c1 ccr、N，圖16。3，5a 的單錨情形圖16，3，4，單錨混凝土錐形破壞理想錐體投影面積1.混凝土錐體Ac。N。c1.0。5scr.N scr,N 16。3。5.2,2.對c1 ccr、N,且s1，scr、N，圖16、3。5,2b、的雙錨情形Ac。N,c1.s1 0、5scr N scr,N。16。3，5、3，3 對c1 c2.ccr,N 且s1，s2，scr，N時，圖16、3,5c.的角部四錨情形Ac，N。c1，s1.0 5scr.N。c2。s2，0，5scr。N,16 3，5,4，16,3，6 基材混凝土的受剪承載力設計值。應按下式計算。式中，Vc,錨栓連接的基材混凝土受剪承載力設計值，kN,ψv，考慮各種因素對基材混凝土受剪承載力影響的修正系數(shù) 應按本規(guī)范第16 3、7條計算。c1、平行于剪力方向的邊距。mm，d0，錨栓外徑。mm.hef，錨栓的有效錨固深度.mm。16.3,7.基材混凝土受剪承載力修正系數(shù)ψv值 應按下列公式計算.圖16、3.5,近構(gòu)件邊緣混凝土錐形受拉破壞實際錐體投影面積式中，ψs。v 邊距比c2，c1對受剪承載力的影響系數(shù),ψh v 邊距厚度比c1，h對受剪承載力的影響系數(shù),ψα。v 剪力與垂直于構(gòu)件自由邊的軸線之間的夾角αv.圖16.3、7，對受剪承載力的影響系數(shù)，圖16,3.7,剪切角αvψe.v.荷載偏心對群錨受剪承載力的影響系數(shù)。ψu.v,構(gòu)件錨固區(qū)配筋對受剪承載力的影響系數(shù).Acv,A0c。v,錨栓邊距.間距等幾何效應對受剪承載力的影響系數(shù)，按本規(guī)范第16.3、8條及第16，3。9條確定，c2.垂直于c1方向的邊距 mm h、構(gòu)件厚度。基材混凝土厚度.mm,ev。剪力對受剪錨栓形心的偏心距，mm，16 3.8 當錨栓受剪承載力不受其邊距、間距及構(gòu)件厚度的影響時,其基材混凝土呈半錐體破壞的側(cè)向投影面積基準值A(chǔ)0c、v可按下式計算 圖16、3 8.16。3、9 當單錨或群錨受剪時、若錨栓間距s 3c1.邊距c2、1、5c1.且構(gòu)件厚度h.1。5c時,混凝土破壞錐體的側(cè)向?qū)嶋H投影面積Ac。v?？砂聪率接嬎?圖16.3。8 近構(gòu)件邊緣的單錨受剪混凝土楔形投影面積式中、n,參與受剪工作的錨栓個數(shù).16 3,10.當錨栓間距.邊距或構(gòu)件厚度不滿足本規(guī)范第16，3，9條要求時，側(cè)向?qū)嶋H投影面積Ac.v應按下列公式的計算方法進行確定、圖16.3,10，圖16、3,10 剪力作用下混凝土楔形破壞側(cè)向投影面積1 當h,1、5c1、c2、1。5c1時.Ac、v。1、5c1，1.5c1 c2，16.3,10 1 2 當h。1.5c1。s2,3c1時.Ac,v，3c1,s2 h,16,3.10.2。3 當h.1,5c1。s2,3c1，c2。1。5c1時，Ac，v 1,5 3c1，s2,c2。h.16。3.10、3、16。3、11,對基材混凝土角部的錨固,應取兩個方向計算承載力的較小值.圖16。3,11、圖16.3,11。剪力作用下的角部群錨16 3，12 當錨栓連接承受拉力和剪力復合作用時、混凝土承載力應符合下式的規(guī)定，式中、βN 拉力作用設計值與混凝土抗拉承載力設計值之比.βv、剪力作用設計值與混凝土抗剪承載力設計值之比,α。指數(shù)、當兩者均受錨栓鋼材破壞模式控制時。取α，2。0,當受其他破壞模式控制時,取α.1.5