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7。絕緣配合 防雷和接地7、0,1,110kV,750kV線路懸垂型桿塔上懸垂絕緣子串的絕緣子片數(shù)選擇,一般需滿足能耐受長期工頻電壓的作用和能耐受設計操作過電壓，至于雷電過電壓除大跨越外一般不作為選擇絕緣子片數(shù)的決定條件、僅作為校驗線路的耐雷水平是否滿足要求,這些設計原則的合理性已為我國幾十年來的線路運行經(jīng)驗所證實。7。0 2。本條為強制性條文，110kV、220kV架空輸電線路懸垂型桿塔上懸垂絕緣子串的絕緣子片數(shù)的合理性已為運行經(jīng)驗所證實、根據(jù)、110,500kV架空送電線路設計規(guī)范報批稿專家討論會紀要.電規(guī)送.1997。32號。將330kV操作和雷電過電壓要求的片數(shù)改為17片 以與其操作過電壓倍數(shù)2，2相適應.對500kV線路 按操作過電壓選擇絕緣子片數(shù)時、應考慮到過電壓與絕緣子串絕緣放電強度二者均為隨機變量 選定的絕緣子片數(shù)應保證線路有一可以接受的絕緣子閃絡率、按行業(yè)標準，交流電氣裝置的過電壓保護和絕緣配合 DL,T.620、1997第10，2。1條.線路絕緣子串操作過電壓統(tǒng)計配合系數(shù)K1不應小于1.25.500kV線路采用25片單片絕緣子,高度為155mm的絕緣子組成的懸垂絕緣子串時可以滿足此要求 并且絕緣子串在操作過電壓作用下閃絡率非常之低，運行經(jīng)驗表明 由于耐張絕緣子串受力比懸垂絕緣子串大、容易產(chǎn)生零值絕緣子,為了補償它對操作過電壓放電強度的影響。要求耐張串絕緣子片數(shù)在本規(guī)范表7,0，2基礎(chǔ)上適當增加.對110kV,330kV輸電線路加1片,對500kV輸電線路增加2片.7.0。3 全高超過40m有地線的桿塔.高度每增加10m應增加1片絕緣子、由于高桿塔防雷而增加絕緣子數(shù)量時.按照絕緣配合要求.雷電過電壓的間隙也要相應增加,750kV線路桿塔較高，據(jù)750kV官蘭線統(tǒng)計.平均呼高為44,3m.已超過40m，其耐雷水平按現(xiàn)行規(guī)程法計算32片結(jié)構(gòu)高度170mm絕緣子耐雷水平已超過150kA要求。而且西北地區(qū)。除陜南外，平均雷暴日一般在20d及以下,雷電流幅值較小，對其高桿塔,可根據(jù)實際情況。雷暴日.接地電阻值，計算確定是否需要增加絕緣子片數(shù)、7、0。4。根據(jù)有關(guān)規(guī)定。新建的110kV，750kV輸電線路的絕緣配置應以污區(qū)分布圖為基礎(chǔ) 并綜合考慮環(huán)境污染變化因素。對于0，級污區(qū)、可提高一級絕緣配置。對于。級污區(qū)，按照上限進行配置。同時應結(jié)合線路附近的污穢和發(fā)展情況、絕緣配合應適當留有裕度、對于.級污區(qū),應在選線階段盡量避讓,如不能避讓，應在設計和建設階段考慮采用大爬距絕緣子或復合絕緣子、同時結(jié)合采取防污閃涂料等措施。標準分級見附錄B，7，0，5 絕緣子型式和片數(shù)一般都按網(wǎng)省公司審定的污區(qū)分布圖 結(jié)合現(xiàn)場污穢調(diào)查.由工頻電壓下的單位爬電距離決定線路的絕緣子片數(shù)，當采用爬電比距法時,其中的絕緣子爬電距離有效系數(shù)Ke 主要由各種絕緣子幾何爬電距離在試驗和運行中所對應的污耐壓來確定 并以XP,70。XP.160型絕緣子為基準。其Ke值取為1，Ke應由試驗確定，不同類型的懸式絕緣子的積污性能大不相同。根據(jù)實測,普通型,雙傘型和鐘罩型絕緣子的自然積污量之比約為1,0,3。0。5,1、0 1、4，從發(fā)生污閃的500kV東南5263線上取下的南瓷淺鐘罩結(jié)構(gòu)LXP型玻璃絕緣子 可以看出其下表面非常臟污,而且其結(jié)構(gòu)也不利于進行有效的清揩。深鐘罩結(jié)構(gòu)自貢FC型玻璃絕緣子的臟污程度比之更嚴重,清揩效果更差.國家標準，高壓架空線路和發(fā)電廠，變電所環(huán)境污區(qū)分級及外絕緣選擇標準、GB、T，16434.1996中各污穢等級所對應的參考鹽密。均指由普通型絕緣子懸垂串上測得的值 其他類型應按實際積污量加以修正，絕緣子爬電距離有效利用系數(shù)Ke值能綜合地體現(xiàn)懸式絕緣子的結(jié)構(gòu)造型和自然積污量 Ke值的計算公式為，式中。EC1,相同自然條件、相同積污期內(nèi)被試絕緣子積污鹽密值的人工污閃電壓梯度.EC2。相同自然條件,相同積污期內(nèi)基準絕緣子積污鹽密值的人工污閃電壓梯度、常用絕緣子的Ke值可根據(jù)國家標準 高壓架空線路和發(fā)電廠。變電所環(huán)境污區(qū)分級及外絕緣選擇標準、GB。T,16434,1996附錄D中給出的污閃電壓回歸方程計算，以深棱型絕緣子XWP5。160為例 以XP 160為基準絕緣子 并假設二者的積污鹽密比為1,1、1.則XWP5,160的Ke值在、級污區(qū)約為0。90、在、級污區(qū)約為0.88 其他類型的絕緣子可根據(jù)其積污特性計算.根據(jù)GB T。16434、1996附錄D中實例，雙傘型絕緣子的Ke值可取為1、在國家標準 高壓架空線路和發(fā)電廠、變電所環(huán)境污區(qū)分級及外絕緣選擇標準。GB,T,16434、1996標準的附錄D中并沒有給出大爬距鐘罩型絕緣子的污閃電壓回歸方程。江蘇省電力公司和日本NGK絕緣子公司技術(shù)研究所開展了國際合作項目，評估鐘罩型絕緣子的污耐壓特性、試驗結(jié)果如圖1、由于上述絕緣子的結(jié)構(gòu)高度相同。絕緣子的Ke值可由單位高度污耐壓和爬距確定。以XP.160為基準的各絕緣子的Ke值分別為，雙傘型。0.99，三傘型 1。13,小鐘罩型、0。77，大鐘罩型，0、76，幾種常見絕緣子爬電距離有效系數(shù)Ke見表15所示.圖1 各類型式絕緣子單位結(jié)構(gòu)高度的污耐壓值比較表15，常見絕緣子爬電距離有效系數(shù)Ke，各類絕緣子的造型圖及典型型號見表16.表16，各類絕緣子的造型圖及典型型號7.0，6.水平放置的耐張絕緣子串容易受雨水沖洗，其自潔性較懸垂絕緣子串好、運行經(jīng)驗表明、耐張絕緣子串很少污閃、因此在同一污區(qū)內(nèi)，其爬電距離可較懸垂串減少，7。0。7 運行經(jīng)驗表明,在輕.中污區(qū)復合絕緣子爬距不宜小于盤型絕緣子,在重污區(qū)不應小于盤型絕緣子限值的3。4且不小于2、8cm,kV，新建輸電線路棒形懸式復合絕緣子的爬距可按如下原則配置。對2.5cm，kV及以下污區(qū)使用的復合絕緣子 其爬電比距選用2、5cm。kV、對2，5cm.kV以上的污區(qū)。選用2，8cm kV。由于復合絕緣子兩端有均壓裝置。使復合絕緣子的有效絕緣長度減小、而線路耐雷水平與絕緣長度密切相關(guān).因此強調(diào)其有效絕緣長度應滿足雷電過電壓的要求。7 0、8、高海拔地區(qū).隨著海拔升高或氣壓降低,污穢絕緣子的閃絡電壓隨之降低、高海拔所需絕緣子片數(shù)按式.7.0 8.修正，根據(jù)國家電力公司科學技術(shù)項目,西北電網(wǎng)750kV輸變電工程關(guān)鍵技術(shù)研究，中的，高海拔區(qū)750kV輸變電設備外絕緣選取方法及絕緣子選型研究。課題。各種絕緣子的m1值見本規(guī)范附錄C,7。0 9。本條為強制性條文，規(guī)定了空氣間隙的取值 1。風偏后導線對桿塔的最小空氣間隙 應分別滿足工頻電壓。操作過電壓及雷電過電壓的要求。2。本規(guī)范表7,0。9 1.110kV。500kV帶電部分與桿塔構(gòu)件的最小間隙 采用 技術(shù)規(guī)程。第9,0。6條規(guī)定數(shù)據(jù)、并與。交流電氣裝置的過電壓保護和絕緣配合、DL、T，620、1997第10、2，4條的規(guī)定保持一致。3。本規(guī)范表7 0,9、2為。750kV帶電部分與桿塔構(gòu)件的最小間隙,研究導線對桿塔空氣間隙的電氣強度時 由于使用的桿塔結(jié)構(gòu)和導線組合是各式各樣的。所以已經(jīng)發(fā)表的試驗數(shù)據(jù)有很大的差別 前蘇聯(lián)的研究表明,導線距橫擔，導線距塔身的距離相同的情況下、這些絕緣間隙的電氣強度相同，但是 桿塔結(jié)構(gòu)和導線在桿塔上的布置方式.均對導線與桿塔間隙的電氣特性產(chǎn)生影響，門型塔邊相導線對塔身間隙的放電電壓。比在兩根立柱間的中相導線閃絡電壓高 遠離立柱的導線 橫擔間隙,其放電電壓將更高,塔窗中導線對桿塔構(gòu)件間隙的放電電壓最小，隨著U50,的降低。放電電壓的分散性減少,見表17。表17,導線與桿塔間隙的電氣特性。此外，放電電壓與對應導線位置的塔身寬 W,之間，可以確立下列關(guān)系式.式中,U50 1，塔身寬W,1m時的放電電壓.0、02m.W，5m、345kV及以上輸電線路設計參考手冊 中對操作過電壓的塔寬修正,見圖2.兩種塔寬，操作沖擊放電電壓修正結(jié)果相差約2，后者略大。建議工頻電壓按第一種方法進行塔寬修正,操作沖擊放電電壓按第二種方法進行塔寬修正。1。工頻電壓間隙確定 工頻電壓下的空氣間隙距離選擇時考慮以下因素 最大工作電壓，最大設計風速,多間隙 m、100 并聯(lián)對放電電壓的影響.圖2,塔寬,操作沖擊放電電壓修正因子.要求的單間隙的50、放電電壓U50,按下式計算,式中 Um。最高運行電壓，峰值,kV。Z，系數(shù).取2。45。σ1.單間隙的變異系數(shù)，取0，03 σm.多間隙的變異系數(shù).取0、012、導線對桿塔間隙的距離與其間隙的工頻放電電壓,幅值。關(guān)系曲線見圖3、圖3。導線對桿塔間隙的距離與其間隙的工頻放電電壓.幅值,關(guān)系曲線1 分裂導線根數(shù)n,2.rp,0 2m、2.n、8 rp 0,6m.3。n,12。rp 1 5m.前蘇聯(lián)根據(jù)工頻試驗.U50.按下式計算 與我國試驗結(jié)果符合、式中，U50、工頻放電電壓。峰值,MV。D。間隙距離.m.長間隙和絕緣子的交流閃絡特性見圖4。圖4、長間隙和絕緣子的交流閃絡特性，西安高壓電器研究所進行的導線,桿塔空氣間隙工頻干放電試驗所得經(jīng)驗公式，西北電網(wǎng)750kV輸變電工程關(guān)鍵技術(shù)研究,相關(guān)課題研究結(jié)論、工頻50，放電電壓與間隙距離的關(guān)系見圖5、圖5.導線對桿塔立柱的工頻放電特性曲線、2、操作過電壓間隙確定.操作過電壓下的空氣間隙距離選擇時考慮以下因素.沿線統(tǒng)計 2,操作過電壓水平Us為1。8p、u，和1。7p，u,計算風速為0.5倍的最大設計風速,一種方法是考慮多間隙。m,100.并聯(lián)對放電電壓的影響、單空氣間隙的操作沖擊放電電壓U50 按下式計算、式中，Us。操作過電壓。kV。Z.系數(shù)。取2。45,σ1.單間隙的變異系數(shù)。取0。06，σm 多間隙的變異系數(shù),取0 024,另一種方法是現(xiàn)行行業(yè)標準,交流電氣裝置的過電壓保護和絕緣配合 DL T。620中介紹的近似統(tǒng)計法 操作過電壓變異系數(shù).0、10，長波頭時。單間隙變異系數(shù)。0。06，絕緣配合系數(shù)k、1，27時對應單間隙的閃絡概率，2 341.10 5,考慮400km長線路中，20，的線路上統(tǒng)計，2 操作過電壓水平Us為1、8p、u,和1,7。p u 相當于有160個間隙。平均檔距為500m.其中一個間隙閃絡的概率為3,739。10,3、兩種方法得出的絕緣配合系數(shù)相差很小 對操作過電壓間隙選擇影響不大.計算中取絕緣配合系數(shù)k 1 27，根據(jù)試驗數(shù)據(jù)、在塔窗內(nèi)的空氣間隙 其50，的放電電壓比導線,橫擔間隙放電電壓低8 σ，7。6、而塔窗內(nèi)空氣間隙50。放電電壓偏差σ 5,1,比導線，橫擔間隙的偏差σ小30.導線周圍鐵塔構(gòu)件數(shù)量增多時、50,放電電壓U50。和偏差σ同時降低，于是當鐵塔斷面相同時、對鐵塔的各類間隙，U50.3σ的電壓水平為，圖6，導線對鐵塔空氣間隙的放電電壓曲線 注、導線距鐵塔所有構(gòu)件。橫擔.立柱。下橫梁、的距離相等時 導線對鐵塔空氣間隙的放電電壓曲線1 4 6,7 50、放電電壓.1，5.操作過電壓沖擊 6、7、大氣過電壓沖擊.1、6 正極性。7.負極性曲線、1.導線對橫擔，2、6、7。導線對橫擔及立柱。3，導線對橫擔及兩立柱 4，導線處于塔窗內(nèi)，5.導線對上述列舉的所有鐵塔結(jié)構(gòu)的通用放電電壓。0、13、長度為D m,間隙的操作沖擊50，放電電壓U50,還可按下式求得,臨界閃絡電壓U50 與間隙距離的關(guān)系.見圖7 圖7,桿塔窗口間隙的操作波閃絡強度、西北電網(wǎng)750kV輸變電工程關(guān)鍵技術(shù)研究.模擬塔操作過電壓放電試驗，塔身寬度W 1.4m,曲線、見圖8.圖9、圖8。邊相操作波試驗放電特性曲線.導線,塔柱 波前時間250μs,圖9。中相操作波試驗放電特性曲線.導線、塔柱.波前時間250μs 1。塔寬變化對放電電壓的影響,桿塔的寬度是影響桿塔操作波閃絡強度的一個重要因素、研究認為應進行塔寬修正。國網(wǎng)武漢高壓研究院750kV同塔雙回的試驗結(jié)果。當塔身寬分別為2m和5m時,調(diào)整導線與塔腿的最小間隙距離d分別為4m 4，5m。5m和5、5m時,分別施加長波前.720μs。求取50.放電電壓。試驗結(jié)果如圖10所示 圖10。塔腿寬度對操作沖擊放電電壓的影響、波前時間720μs。由試驗數(shù)據(jù)可知 塔寬為5m時的操作沖擊50 放電電壓比塔寬為2m時的操作沖擊50.放電電壓平均低約6 2 操作沖擊波頭長度對放電電壓的影響,操作波波形對間隙閃絡強度起著重要的作用,對任何一個特定形狀的間隙而言.所加的操作波有一個特殊的波頭時間 在這個波頭下操作波閃絡強度將最小,前蘇聯(lián)對電網(wǎng)中操作過電壓的研究表明,操作過電壓波頭長度為600μs.4500μs，線路全部過電壓中有90。以上的波頭長度大于1000μs.我國針對500kV電網(wǎng)的研究表明.操作過電壓的波頭長度在絕大多數(shù)情況下都超過2000μs,對于750kV輸電線路 操作過電壓的波頭長度比500kV輸電線還要長。可能達數(shù)千微秒。750kV蘭 平、乾輸電線路工程內(nèi)過電壓的研究表明.線路操作過電壓的波頭長度一般均在2150μs以上，因此長波頭、波頭時間.1000μs.的操作沖擊試驗尤為重要。操作沖擊波頭長度對放電電壓的影響仍然是外絕緣試驗中需要研究的課題.因此、在750kV相關(guān)課題研究中,當導線至塔腿間隙距離為5m時,對施加操作波的波頭長度分別為100μs、250μs.435μs、720μs和5000μs操作沖擊電壓進行了試驗,圖11、導線至塔腿間隙50。放電電壓與波前時間的關(guān)系 從圖11可以看出。波頭長度為120μs,300μs左右時的放電電壓最低.通常把出現(xiàn)最低放電電壓的波頭長度稱為臨界波頭長度 波頭長度大于臨界波頭長度時，50。放電電壓又隨之升高。這就是通常所說的放電電壓與波頭長度的、U，形曲線.波頭長度 5000μs,的操作沖擊50,放電電壓比250μs操作沖擊50 放電電壓高約15.4，左右,比720μs操作沖擊50，放電電壓高約8,2,左右，波頭長度.2000μs、的操作沖擊50,放電電壓比250μs操作沖擊50,放電電壓高約11 9,對塔頭操作過電壓的空氣間隙確定、還應考慮塔寬 操作波波形的影響，考慮750kV線路導線處桿塔塔身寬度.約3 0m、操作過電壓波頭長度,大于1000μs,的影響,最小間隙如本規(guī)范表7。0、9,2所示。3.雷電過電壓間隙確定、如因高海拔而需增加絕緣子數(shù)量,則雷電過電壓最小間隙也應相應增大.在雷電過電壓情況下.其空氣間隙的正極性雷電沖擊放電電壓應與絕緣子串的50.雷電沖擊放電電壓相匹配 不必按絕緣子串的50,雷電沖擊放電電壓的100,確定間隙,對750kV線路只需按絕緣子串的50、雷電沖擊放電電壓的80.確定間隙.污區(qū)該間隙可仍按0級污區(qū)配合,即按下式進行配合.式中.U50。絕緣子串的50，雷電沖擊放電電壓、kV，其數(shù)值可根據(jù)絕緣子串的雷電沖擊試驗獲得或由絕緣長度求得,式中，l 絕緣子串絕緣長度,m,雷電沖擊放電電壓U50 與空氣間隙的關(guān)系可由下式確定，式中,D 空氣間隙.m,式。21。和式 22.為.西北電網(wǎng)750kV輸變電工程關(guān)鍵技術(shù)研究，相關(guān)課題研究結(jié)論,750kV單回帶電部分與桿塔構(gòu)件的最小間隙，見表19.表19,750kV單回帶電部分與桿塔構(gòu)件的最小間隙 m、注、表中括號內(nèi)數(shù)據(jù)為沿線統(tǒng)計、2 操作過電壓水平Us為1，7p.u，時的最小間隙.7、0 10,本條為強制性條文.規(guī)定了帶電作業(yè)間隙的取值,在現(xiàn)行國家標準,帶電作業(yè)工具基本技術(shù)要求與設計導則 GB,T.18037中.規(guī)定可以接受的危險率水平為1。0、10。5.檢修人員停留在線路上進行帶電作業(yè)時,系統(tǒng)不可能發(fā)生合閘空載線路操作，并應退出重合閘，而單相接地分閘過電壓是確定帶電作業(yè)安全距離時必須考慮的過電壓.操作過電壓幅值一般用Umax.U50 1,3σ,及U2,U50。1，2。05σ、來表示。在正態(tài)分布中。Umax指大于它的過電壓值出現(xiàn)的概率僅0。135.U2、指大于它的過電壓值出現(xiàn)的概率為2.在決定帶電作業(yè)間隙時，考慮到帶電作業(yè)人員的安全、操作過電壓的幅值按Umax計算。西北電網(wǎng)750kV輸變電工程關(guān)鍵技術(shù)研究。課題.西北750kV輸電線路帶電作業(yè)試驗研究、的研究結(jié)論見表20.表20、帶電作業(yè)最小安全間隙距離，m.注、中數(shù)值適用于拉V塔。對操作人員需要停留工作的部位。還應考慮人體活動范圍0、5m,前蘇聯(lián)各電壓等級帶電作業(yè)間隙見表21.表21，前蘇聯(lián)各電壓等級帶電作業(yè)間隙7.0、11,對于相間最小間隙.1，工頻電壓相間最小間隙、見表22、確定配合的工頻50、放電電壓Uc。50 按下式計算，式中.Um、相間工頻過電壓。kV,ka，高海拔閃絡電壓氣象修正系數(shù)。σ 間隙放電電壓的標準偏差值 取值為3 表22,工頻電壓相間最小間隙、參照現(xiàn)行行業(yè)標準 220kV,500kV緊湊型架空送電線路設計技術(shù)規(guī)定。DL.T，5217中表9。0 7工頻電壓。工頻電壓相間最小間隙值見表23，表23.工頻電壓相間最小間隙.2 操作過電壓相間最小間隙、我國以往設計規(guī)程對輸電線路相間間隙沒有明確規(guī)定、僅在現(xiàn)行行業(yè)標準、交流電氣裝置的過電壓保護和絕緣配合,DL T,620中對變電站提出500kV要求為4，3m.220kV，500kV緊湊型架空送電線路設計技術(shù)規(guī)定、DL。T,5217對500kV緊湊型線路相間間隙提出塔頭為5、2m，檔中為4、6m的要求、但這僅僅是根據(jù)500kV昌平,房山緊湊型線路的設計和研究成果得出的、而國外20世紀80年代已開展了深入的試驗研究。積累了大量的試驗研究數(shù)據(jù)、相間絕緣的電氣強度不僅取決于相間絕緣距離。還取決于導體對接地體的距離、相間操作波沖擊絕緣強度 受多種因素的影響,比相地間要復雜得多。例如、1。波形的影響.如相地絕緣試驗一樣、正極性操作波亦有一個臨界波頭長度,此時放電電壓最低，一般為20De、25De,De為電氣距離、但是國外實際試驗的波頭長度為250μs.2500μs。長波頭的50、放電電壓稍高,定量關(guān)系尚待確定,我國試驗一般為短波頭 2，正負極性的比例影響.試驗發(fā)現(xiàn)，當相間電壓全部為正極性時。其絕緣強度最低 而全部為負極性時。其絕緣強度最高 當電壓50,為正極性和50.為負極性時。則介于上述兩者之間。試驗數(shù)據(jù)采用效應指標來表示、顯然α愈小，放電電壓愈低、3、分裂導線數(shù)目的影響 由于分裂導線表面電場的不均勻性 試驗表明、4分裂導線比單導線的放電電壓要高1 5,4、第三相存在的影響 由于三相導線布置在同一塔窗中、第三相的存在。其狀態(tài)為接地。絕緣或帶電，對其他兩相間的50 放電電壓會產(chǎn)生影響 試驗證明 第三相帶負電時，其他兩相間的放電電壓值最低,5 試驗線段長度的影響、一般試驗用鋼管模擬導線，其長度在10m左右。這時得到的50、放電電壓不同于實際檔距線長情況，不少研究者按并聯(lián)間隙方式進行修正、然而實際運行線路在風偏條件下,僅在檔距中央存在一個最小電氣距離,似無修正的必要性 另外,一部分試驗是在模擬塔頭上做的 框中的電場分布不可能同于檔距中央.故50 放電電壓存在一定的誤差、6。氣象條件的影響。由于試驗地點的氣象條件不同于標準條件,故試驗電壓必須進行校正.但相間外絕緣試驗的氣象校正尚無標準，故多數(shù)試驗數(shù)據(jù)未進行校正,少數(shù)試驗按相地氣象校正系數(shù)。操作過電壓的相間最小間隙取決于相間操作過電壓倍數(shù) 相間操作過電壓倍數(shù)與相對地操作過電壓倍數(shù)有一定的關(guān)系,按統(tǒng)計.IEC建議相間操作過電壓與相對地操作過電壓比值取為、式中,n 相對地操作過電壓倍數(shù)，當500kV相對地操作過電壓倍數(shù)為2。0時,相間操作過電壓與相對地操作過電壓比值。其相間操作過電壓倍數(shù)為N。n。3。068,3 1.西南電力設計院 緊湊型線路相間距離選取，一文中對500kV線路在不同相間操作過電壓倍數(shù)時的相間最小距離作了計算。結(jié)果如表24.表24 操作過電壓相間最小間隙。500kV昌平.房山緊湊型線路 按相間操作過電壓為3。3p，u，計算檔距中相間操作過電壓間隙為4,6m、與西南電力設計院計算值相接近、塔頭相間操作過電壓間隙為5。2m 相間操作沖擊閃絡概率低于0 006、220kV安定、廊坊緊湊型線路，按相間操作過電壓為4.20p,u，計算檔距中相間操作過電壓間隙為2、1m、塔頭相間操作過電壓間隙為2、4m、相間操作沖擊閃絡概率低于0 001、對500kV昌平，房山和220kV安定.廊坊緊湊型線路工程相間操作沖擊絕緣強度研究、得出線路在桿塔處的相間操作沖擊絕緣強度比無桿塔處低約10，所以塔頭處的相間間隙要較檔距中的相間間隙增大、水平距離實際上就相當于相間操作過電壓作用時在檔距中的相間最小間隙值。按此計算。500kV及以下電壓等級相間操作過電壓作用下的檔距中相間最小間隙見表25,表25.相間操作過電壓作用下的檔距中相間最小間隙，本規(guī)范表7、0，11中操作過電壓相間最小間隙值、220kV是按相間操作過電壓4.20p.u，500kV是按相間操作過電壓3。30p，u。計算得來的,在變電站進出線檔。其相間最小間隙可根據(jù)工程實際情況確定。但不應小于現(xiàn)行行業(yè)標準.交流電氣裝置的過電壓保護和絕緣配合。DL.T 620所規(guī)定的變電站相間最小間隙值、根據(jù) 750kV同塔雙回緊湊型交流輸電線路關(guān)鍵技術(shù)，科研項目成果、750kV相間2,操作過電壓值取2，78p、u。最高運行電壓為800kV 當相對標準偏差σ、0、03時、海拔1000m時的空氣間隙放電電壓海拔修正系數(shù)Ka,1.083 則相間操作沖擊50、放電電壓U50，為，依據(jù),750千伏單回緊湊型輸電線路外絕緣特性試驗研究 750千伏緊湊型輸電線路外絕緣特性 雙回.試驗研究、的結(jié)果。塔頭處的相間操作間隙為7，70m。檔距中的相間操作間隙為5.40m 相間操作沖擊閃絡概率低于0.001,當相間操作過電壓值與上述不同時可通過計算或試驗具體求得,7，0、12、本條是根據(jù)Isulation，co。ordination、on、Part。2。Applica、tion.guide.IEC60071、2規(guī)定的、圖12為操作過電壓塔頭空氣間隙海拔修正流程圖，圖12，操作過電壓塔頭空氣間隙海拔修正流程圖.示例,1，750kV邊相導線、采用,型串。風偏后線路導線對桿塔空氣間隙的正極性操作沖擊電壓波50、放電電壓U50 應符合下式要求。查相關(guān)導線對塔頭空氣間隙操作沖擊放電電壓曲線,得到標準氣象條件下操作過電壓邊相空氣間隙值為3。84m，2、查本規(guī)范第7 0 12條圖7.0、12海拔修正因子曲線a.得到海拔修正因子m。0,532。3。按本規(guī)范第7、0,12條公式、7,0 12。計算海拔1000m時修正系數(shù)Ka，1 067,4.計算高海拔條件要求的導線對桿塔空氣間隙的正極性操作沖擊電壓波50 放電電壓KaU50 1594kV 5、查本規(guī)范第7,0。12條圖7,0。12海拔修正因子曲線a 得到海拔修正因子m、0,498,6，按本規(guī)范第7。0.12條圖7。0、12海拔修正因子曲線a判斷海拔修正因子m值與正極性操作沖擊電壓波50 放電電壓KaU50 是否相吻合。7，重復4步驟，6步驟,得出，海拔修正因子m。0。500,海拔1000m時修正系數(shù)Ka 1。063，正極性操作沖擊電壓波50.放電電壓KaU50，1588kV,查相應導線對塔頭空氣間隙操作沖擊放電電壓曲線.得到海拔1000m時操作過電壓邊相空氣間隙值為4，20m 8,按本規(guī)范第7,0.9條，圖7.0,12和條文說明圖11分別進行塔寬,波頭長度修正.得到海拔1000m時操作過電壓邊相空氣間隙值為4。00m、針對110kV.500kV輸電線路也可采用以下修正方法，在海拔高度超過1000m地區(qū).海拔高度每增高100m操作過電壓和運行電壓的間隙.應比本規(guī)范表7，0.9所列數(shù)值增大1,如因高海拔而需增加絕緣子數(shù)量、則表7。0.9所列的雷電過電壓最小間隙也應相應增大、7.0.13、7。0,14 這兩條是根據(jù)現(xiàn)行行業(yè)標準.交流電氣裝置的過電壓保護和絕緣配合。DL、T 620及運行經(jīng)驗總結(jié)而來的 對220kV 330kV線路在年平均雷暴日數(shù)不超過15d的地區(qū).甘肅省電力設計院根據(jù)西北少雷地區(qū)的高壓輸電線路的運行經(jīng)驗。及加拿大的500kV、前蘇聯(lián)的330kV線路都有不沿全線架設地線的情況。建議可采用單地線，對于多雷區(qū)和山區(qū)的輸電線路.根據(jù)運行經(jīng)驗耐雷水平不能滿足要求時，應采取增強絕緣。降低接地電阻.減少保護角等措施。7.0.15.運行經(jīng)驗表明，高桿塔輸電線路雷擊跳閘主要是繞擊引起的、因此,對同塔雙回路采用較單回路小的保護角,采用小的保護角是減少雷擊跳閘的有效措施，公式。7。0、15,只適用于一般檔距.其中S系指導線與地線間的距離.7、0。16.7,0.17，第7，0、17條為強制性條文、這兩條是根據(jù)現(xiàn)行行業(yè)標準，交流電氣裝置的接地規(guī)定 DL，T、621和運行經(jīng)驗而確定的。對土壤電阻率大于2000Ω.m地區(qū)。除采用加長接地體降低接地電阻外也可采用其他措施如降阻劑等 線路經(jīng)過居民密集地區(qū)時，應適當降低接地裝置的跨步電壓。7。0 18,根據(jù)中國電力工程顧問集團公司技術(shù)標準.高壓直流輸電大地返回運行系統(tǒng)設計技術(shù)導則.Q。DGI.D002,2005的要求，線路經(jīng)過直流接地極5km之內(nèi)的線路.要考慮接地極對鐵塔、基礎(chǔ)的影響?；A(chǔ)對地.桿塔對基礎(chǔ)應采用絕緣措施、5km之內(nèi)的線路。桿塔宜單點接地.以減小電腐蝕的影響,7,0。19、本條為強制性條文,利用鋼筋作接地引下線的關(guān)鍵、在于短路電流流經(jīng)的鐵件與鋼筋之間應有可靠的電氣連接、對預應力混凝土桿就要特別注意 因預應力鋼筋一般都不能焊接以保證可靠的電氣連接,所以要采取有效措施，例如，西北電力設計院在330kV預應力桿上。特意補加一根非預應力鋼筋、專門作為接地之用、此經(jīng)驗可供各地參考,小接地電流系統(tǒng)的短路電流作用時間長，對此則更應該注意，以免發(fā)生事故 外敷的接地引下線采用的鍍鋅鋼絞線最小截面為現(xiàn)行行業(yè)標準。交流電氣裝置的過電壓保護和絕緣配合.DL.T.620中所規(guī)定 7 0,20。南方一些水田,爛泥較深。耕作深度也比一般旱田為大,所以加以說明。位于居民區(qū)和水田的接地體應敷設成環(huán)形，主要是減小跨步電壓.確保安全，7、0.21。本條規(guī)定說明如下.1.線路設計,若采用絕緣地線時.應通過導線和地線的換位。及適當?shù)牡鼐€接地安排來限制地線上的靜電。電磁感應電壓和電流.選用可靠的地線間隙。來保證各運行狀態(tài)的可靠絕緣和雷擊前或相對地閃絡時及時擊穿、并能隨后自行可靠熄滅。1，220kV及以上線路采用絕緣地線時、地線上的感應電壓可以高達幾到幾十千伏，感應電流可高達幾到上百安培。工程實踐中曾發(fā)生過地線間隙長期放電引起嚴重通信干擾、甚至燒斷地線絕緣子造成停電的事故.究其原因，地線間隙不穩(wěn)定或施工不準確往往具有一定影響、但主要還是限制地線感應電壓和電流的措施不夠完備 導線換位是限制地線感應電壓和電流的根本措施，尤其是三角或垂直排列的線路,導線換位更是必不可少，還必須輔以地線換位.并且導 地線的換位必須統(tǒng)一安排.綜合平衡.絕緣地線中的電壓和電流的控制與導 地線排列方式和換位情況、地線絕緣子型式,地線間隙大小、地線接地方式等多種因素有關(guān) 一般說來 能夠控制地線電壓到500V,1000V以下是比較現(xiàn)實和可靠的 2、為了充分發(fā)揮地線的防雷保護作用、間隙的整定必須使它在雷擊前的先導階段能夠預先建弧、并在雷擊過后能夠及時切斷間隙中的工頻電弧恢復正常運行狀態(tài).并在線路重合閘成功時，不致重燃，在線路發(fā)生短路事故時,地線間隙也能擊穿而且應保證短路事故消除后、間隙能熄弧恢復正常,3 在線路采用距離保護的情況下、對于本塔接地電阻較高而不能滿足距離保護整定要求時，還需保證線路發(fā)生相對地閃絡后、至少本塔間隙能夠及時建弧、以便汲出必要的短路電流降低距離保護的附加電阻.2、對絕緣地線接地點長期通電的引線和接地裝置。必須做好各項穩(wěn)定校驗和人身安全設計、并考慮好運行中對接地裝置的檢測辦法 由于用作限制感應電壓和電流的地線接地點往往長期流通較大電流,可能造成發(fā)熱腐蝕和傷害人畜等事故,應該在設計中嚴格計算。慎重安排,并于投運后即予檢測驗證。又由于正常通流較大 若需于運行中斷開接地引線檢測接地裝置.必須預先設置相應的帶負荷切合開關(guān)。并做好該點斷開后整條地線電量變化的預計和對策、3,設計文件中應明確提出施工,運行人員接觸絕緣地線時的注意事項和保護措施。雖然絕緣地線設計中限制了危險的感應電壓和電流，但線路運行中可能存在某些接地點松脫或連接變化導致感應電壓和電流失控.即使完全正常.也可能由于人們對地線即地電位線的傳統(tǒng)觀念.忽略了殘余電壓和電流對人的刺激 從而因接觸地線時受驚導致高空作業(yè)二次事故的危險 尤其是雙回線路一回停電、或本線路停電由鄰近高壓線感應，而存在著一次或二次事故的可能，這些都需要在設計文件中具體反映，需要對施工和運行單位提出必要的注意事項和防護措施，7，0、22,根據(jù)現(xiàn)行行業(yè)標準。交流電氣裝置的過電壓保護和絕緣配合 DL。T。620規(guī)定，輸電線路與弱電線路交叉時.交叉檔弱電線路的木質(zhì)電桿,應有防雷措施,