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3 2 隔振體系及參數(shù)3.2，2，本條規(guī)定了要縮短隔振體系的質(zhì)心與擾力作用線之間的距離 目的是盡量減小由擾力引起的偏心距，同時還要求隔振器的剛度中心與隔振體系質(zhì)量中心宜在同一豎直線上、這也是為了避免偏心振動?？傊粽耋w系最好能設(shè)計成為單自由度振動體系、相對隔振對象而言、隔振器剛度相對較小、通常的隔振設(shè)計將隔振體系作為單質(zhì)點系統(tǒng)、這樣的假定是合理.簡便，適用的.在工程中應(yīng)用廣泛.該假定的前提條件是要求隔振器的剛度中心.隔振體系的質(zhì)量中心，以及擾力作用的合力中心需要盡可能重合。這樣不會產(chǎn)生回轉(zhuǎn)運動。符合三點合一的條件.各自由度不耦合 隔振體系可以按照單自由度設(shè)計。在實際工程中要想實現(xiàn)上述三點合一的難度較大,當三點偏離。且對振動體系的響應(yīng)造成影響，例如引起隔振對象出現(xiàn)搖擺或回轉(zhuǎn)運動時，可以考慮按兩自由度體系設(shè)計 計入振動耦合作用。一般情況下。隔振器要求布置在同一標高。但大型裝備基礎(chǔ)隔振器亦可布置在不同標高處,3.2，3 為了確保設(shè)備的正常使用、對于有水平位移限制要求的設(shè)備.或者水平位移超過隔振器或阻尼器變形限值時,需要設(shè)置水平限位器 在既能保證隔振效果 又避免由于水平位移過大而影響設(shè)備的正常使用或?qū)е赂粽衿骰蜃枘崞髌茐摹?,2、4,當被隔振設(shè)備的質(zhì)量較大時,需要在底部設(shè)置剛性臺座.盡量使其成為單質(zhì)點的剛體單元.如果被隔振對象本身具有單質(zhì)點剛體單元的特征。且其底部面積能設(shè)置所需的隔振器數(shù)量，則可不設(shè)置剛性臺座 3。2，5。管道與被隔對象連接時、宜采用柔性接頭，以避免振動沿管線的傳播.同時也可防止接頭處管線損壞或破裂。為了達到更好的隔振效果。柔性接頭可以設(shè)置多個.柔性連接和彈性支承也可以同時使用 3，2，6,主動隔振時.阻尼起到重要作用.特別是在機器啟動和停機過程中.通過共振區(qū)時。為了防止出現(xiàn)過大的振動,隔振體系要具有足夠的阻尼，在沖擊作用下 如鍛錘基礎(chǔ)中 其隔振體系要有阻尼的作用.其目的是在一次沖擊后.振動很快衰減，在下一次沖擊之前.可以使砧座回復(fù)到平衡位置或振動位移很小的狀態(tài)，以避免錘頭與砧座同相運動而使打擊能量損失。為此本條給出阻尼的規(guī)定,振動位移可按下式計算 將式、2 的兩邊取自然對數(shù)即可得到式,3，2，6 3 當為沖擊力矩時 將ζ wnφ upφ，uaφ分別替代式.3，2，6 3.中的ζv。wn up。ua.即可得到式.3，2，6 4.3 2、8 本條規(guī)定是對隔振設(shè)計的基本要求 為了達到較好的隔振效果,根據(jù)隔振原理 擾力的頻率與隔振體系的圓頻率之比不低于2，5倍,通常取2。5倍 5倍 擾力的頻率與隔振體系的圓頻率之比不小于，否則很難發(fā)揮隔振作用 3、2.10、本條給出了隔振體系固有圓頻率的計算公式、其中單自由度體系指單質(zhì)點體系中各自由度不耦合情況的簡稱，在各類隔振公式中,其振型的獨立與耦合可分為下列三種情況 支承式，圖3.1,3.a、當隔振體系的質(zhì)量中心Cg與隔振器剛度中心Cs在同一鉛垂線上。但不在同一水平軸線上時，z與φz為單自由度體系,x與φy相耦合.y與φx相耦合，當隔振體系的質(zhì)量中心Cg與隔振器剛度中心Cs重合于一點時。圖3.1,3 b，x,y,z,φx、φy,φz均為單自由度體系,懸掛式，圖3,1，3 c,圖3。1。3.d 當剛性吊桿的平面位置在以R為半徑的圓周上時、x,y。z與φz為單自由度體系 其余均受約束,對于獨立振型，如圖1所示.沿x軸向自由振動的微分方程為。式中,Cx 體系沿x軸向的總阻尼系數(shù)，N。s.m、nx、體系沿x軸向總的阻尼特征系數(shù)，Kx，體系沿x軸向總的彈簧剛度,N。m.mx.隔振體系沿x軸向參振總質(zhì)量、kg、圖1,獨立振型 式中 wnx，體系沿x向無阻尼固有圓頻率、wdx.體系沿x向有阻尼固有圓頻率、ζx 體系沿x向的阻尼比。將式.6.代入式、5。得式，3,的解為、同理 對沿y，z軸的單自由度體系的自由振動、可將上述有關(guān)式中的位移和標腳x 改為y、z即可.對繞φx、φy φz軸旋轉(zhuǎn)的單自由度體系的自由振動?？蓪⑽灰坪蜆四_的符號x、改為x.y、z。另外將mx分別改為Jx Jy Jz即可。則有,圖2。x軸向與繞y軸旋轉(zhuǎn)的兩個自由度水平回轉(zhuǎn)耦合振動體系,式,14,中有一項由自重產(chǎn)生mgh2φy,因其數(shù)量相對很小 故忽略不計、公式中的h2即為標準正文中的zi，將上式寫成矩陣形式 可簡化為。若要求上式、uk 為非零解,只有其系數(shù)行列式等于零，隔振體系無阻尼的固有頻率方程為,3。2。11，本條給出隔振器剛度的計算公式,當n個隔振器并聯(lián) 擾力Fz作用線通過剛度中心時、所有隔振器的變位uzi相同 即uzi.uz。如果隔振器的剛度不同,分別為Kz,則n個隔振器的受力將不同,分別為Fz1,Fz2 Fzi、FzN。故有.圖3，懸掛式隔振裝置產(chǎn)生x軸向或y軸向振動變位示意圖3.2 13。當彈簧隔振器布置在梁板上時,彈簧在恒荷載作用下壓縮量宜大于同條件下支承梁板撓度的10倍.這主要是為了避免耦合振動 在進行彈簧隔振體系動力分析時可不考慮梁的撓度.當梁板撓度大于彈簧壓縮量1,10時.對隔振體系固有頻率的精度影響誤差大約為4 9。需要進行耦合分析