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9,4，管道的位移應(yīng)力9、4。1,全補償值是管系由冷態(tài)到熱態(tài)間的變化所引起的,包括有管系本身的熱膨脹值和管道端點的附加位移值、9.4 2，當量力矩的計算 在計算當量合成力矩時 不論計算點是在彎頭彎管上還是在三通上 應(yīng)力增大系數(shù)可有兩種取法.一種是分別用平面內(nèi)應(yīng)力增大系數(shù)ii和平面外應(yīng)力增大系數(shù)io代入計算式中，詳見本規(guī)范式，9,4 2。1.這與ASME,B31。3表示方法相同、同時該規(guī)范也提到.如需要時.ii和io都可采用0,9、h2.3的同一應(yīng)力增大系數(shù)，另一種是對應(yīng)力增大系數(shù)不分平面內(nèi)和平面外，均取0、9、h2，3、這與原能源部標準和ASME,B31 1規(guī)范相同.但應(yīng)力增大系數(shù)僅在應(yīng)力計算時用,本規(guī)范求當量力矩的公式 上述兩種同時編入、在柔性計算中、應(yīng)注意檢查法蘭接頭處的合成彎矩值,并加以控制。以防在熱態(tài)下產(chǎn)生泄漏、見本規(guī)范條文說明第9,1，1條的要求 9,4,3。截面系數(shù)的計算參照了ASME B31。1及B31。3的規(guī)定。9,4、4.熱脹應(yīng)力范圍的計算,工業(yè)管道大多數(shù)使用了具有良好塑性的管材、它們在運行初期往往不會因二次應(yīng)力過大而馬上引起管道的破壞,總要經(jīng)歷反復啟動停運多次重復地交變運行，才可能產(chǎn)生疲勞破壞,因此。對該類型應(yīng)力的限制就不取決于某一時間的應(yīng)力水平.而取決于交變的應(yīng)力范圍和交變循環(huán)的次數(shù)、本規(guī)范對這種應(yīng)力是計算其應(yīng)力范圍。并按本規(guī)范第3.2,7條式.3，2、7,1 及式.3、2 7 2,進行限制.由于當量力矩編入兩種公式。故熱脹應(yīng)力范圍的計算式也有兩種公式。見本規(guī)范式、9，4,4.1，式，9。4.4。4。雖然超過屈服極限的應(yīng)力在運行狀態(tài)下隨時間的推移而減小，但熱態(tài)。冷態(tài)的應(yīng)變會自均衡至一定程度而穩(wěn)定下來 任一循環(huán)中熱態(tài)與冷態(tài)應(yīng)變的總和卻基本保持不變，把冷態(tài)與熱應(yīng)變總和稱為應(yīng)變范圍、冷態(tài)與熱態(tài)應(yīng)力總和稱為應(yīng)力范圍 管道熱脹或位移應(yīng)力不直接與外力相平衡、具有自限性,熱脹和其他位移在運行條件下產(chǎn)生的初應(yīng)力大到某一程度 就會由于屈服 蠕變、應(yīng)力松弛而降低下來，回到停運狀態(tài)則出現(xiàn)相反方向的應(yīng)力、這種現(xiàn)象類似于管系的冷拉，稱為自拉、它與管材性能。運行溫度、初應(yīng)力水平，安裝應(yīng)力大小,持續(xù)運行時間長短等因素有關(guān) 9.4，5.本條中熱脹應(yīng)力范圍的評定、在本規(guī)范第3.2、7條的條文說明中已有詳細解釋,