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6.5.主要結(jié)構計算6 5，1。泵房底板、進出水流道。機墩.排架，吊車梁等主要結(jié)構.可根據(jù)工程實際情況 簡化為二維結(jié)構進行計算.必要時.可按三維結(jié)構進行計算 6 5,2 用于泵房主要結(jié)構計算的荷載及荷載組合除應按本規(guī)范第6 3,2條、第6,3.3條的規(guī)定采用外.還應根據(jù)結(jié)構的實際受力條件.分別計入機電設備動力荷載。雪荷載,樓面可變荷載 吊車荷載,屋面可變荷載，溫度荷載以及其他設備可變荷載.6.5，3 泵房底板應力可根據(jù)受力條件和結(jié)構支承形式等情況.按彈性地基上的板、梁或框架結(jié)構進行計算，并應符合下列規(guī)定、1。對于土基上的泵房底板?？刹捎梅戳χ本€分布法或彈性地基梁法 相對密度小于或等于0 50的砂土地基.可采用反力直線分布法、粘性土地基或相對密度大于0，50的砂土地基，可采用彈性地基梁法、當采用彈性地基梁法計算時.應根據(jù)可壓縮土層厚度與彈性地基梁半長的比值,選用相應的計算方法、當比值小于0.25時 可按基床系數(shù)法 文克爾假定，計算,當比值大于2、0時,可按半無限深的彈性地基梁法計算,當比值為0，25。2,0時 可按有限深的彈性地基梁法計算,當?shù)装宓拈L度和寬度均較大,且兩者較接近時 可按交叉梁系的彈性地基梁法計算 2，對于巖基上的泵房底板.可按基床系數(shù)法計算 6。5.4，當土基上泵房底板采用有限深或半無限深的彈性地基梁法計算時.可按下列情況考慮邊荷載的作用、1,當邊荷載使泵房底板彎矩增加時、宜計及邊荷載的全部作用.2、當邊荷載使泵房底板彎矩減少時,在粘性土地基上可不計邊荷載的作用。在砂性土地基上可只計邊荷載的50，6.5、5。肘形、鐘形進水流道和直管式.屈膝式、貓背式,虹吸式出水流道的應力、可根據(jù)各自的結(jié)構布置、斷面形狀和作用荷載等情況、按單孔或多孔框架結(jié)構進行計算。并應符合下列規(guī)定。1 若流道壁與泵房墩墻連為一整體結(jié)構,且截面尺寸又較大時,計算中應考慮其厚度的影響、2.當肘形進水流道和直管式出水流道由導流隔水墻分割成雙孔矩形斷面時、亦可按對稱框架結(jié)構進行應力計算，3 當虹吸式出水流道的上升段承受較大的縱向力時,除應計算橫向應力外.還應計算縱向應力、6。5。6。雙向進,出水流道應力。可分別按肘形進水流道和直管式出水流道進行計算。6。5。7,混凝土蝸殼式出水流道應力?？珊喕癁槠矫嫘蝿偧墉h(huán)形板或雙向板結(jié)構進行計算 6.5,8 機墩結(jié)構形式可根據(jù)機組特性和泵房結(jié)構布置等因素調(diào)用。機墩強度可按正常運用和短路兩種荷載組合分別進行計算對于高揚程泵站，計算機墩穩(wěn)定時。應計入出水管道水柱的推力并應設置必要的抗推移設施。6、5,9.立式機組機墩可按單自由度體系的懸臂梁結(jié)構進行共振，振幅和動力系數(shù)的驗算,臥式機組機墩可只進行垂直振幅的驗算、單機功率在1600kW以下的立式軸流泵機組和單機功率在500kW以下的臥式離心泵組成、其機墩可不進行動力計算,對共振的驗算,要求機墩強迫振動頻率與自振頻率之差和自振頻率的比值不小于20,對振幅的驗算 應分析阻尼的影響.要求最大垂直振幅不超過0。15mm。最大水平振幅不超過0,20mm,對動力系數(shù)的驗算,可忽略阻尼的影響.要求動力系數(shù)的驗算結(jié)果為1。3.1 5.6.5，10。泵房排架應力可根據(jù)受力條件和結(jié)構支承形式等情況進行計算,對于室型泵房,當水下側(cè)墻剛度與排架柱剛度的比值小于或等于5.0時,墻與柱可聯(lián)合計算 當水下側(cè)墻剛度與排架柱剛度的比值大于5。0時，墻與柱可分開計算。泵房排架應具有足夠的剛度.在各種情況下。排架頂部側(cè)向位移不應超過10mm，6。5 11。吊車梁結(jié)構形式可根據(jù)泵房結(jié)構布置.機組安裝和設備吊運要求等因素選用，負荷重量大的吊車梁,宜采用預應力鋼筋混凝土結(jié)構或鋼結(jié)構。并應符合下列規(guī)定。1，吊車梁設計中，應考慮吊車啟動 運行和制動時產(chǎn)生的影響.并應控制吊車梁的最大計算撓度不超過計算跨度的1，600,鋼筋混凝土結(jié)構、或1、700,鋼結(jié)構、2，對于鋼筋混凝土吊車梁。還應驗算裂縫開展寬度，要求最大裂縫寬度不超過0。30mm,3 吊車梁與柱連接的設計.應滿足支座局部承壓?？古ぜ翱箖A覆要求,4。負荷重量不大的吊車梁、可套用標準設計圖集.