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17,2 計算要點(diǎn)17.2.2。本條與原規(guī)范條文相比.對可不進(jìn)行抗震驗(yàn)算的活動支架的范圍作了調(diào)整,主要考慮到，在支架的靜力計算中 支架的橫向水平荷載主要是管道及支架所受的風(fēng)荷載，并沒有考慮管道和支架間的摩擦力、因此、在高烈度下橫向水平地震作用可能大于作用于支架上的其他水平荷載，故應(yīng)進(jìn)行地震作用下的抗震計算、在管道縱向 當(dāng)管道和支架發(fā)生相對滑移時 對剛性活動支架 作用于支架上的最大地震作用不會超過靜力計算中支架所受的滑動摩擦力.可不進(jìn)行抗震驗(yàn)算。只需滿足相應(yīng)的抗震構(gòu)造措施要求。但對柔性活動支架，在靜力計算中，由于它能適應(yīng)管道變形的要求.主要承受支架柱的位移反彈力 其所受縱向水平荷載小于管道與支架間的滑動摩擦力 支架所受的縱向水平力為 Pf。KΔ。4.式中，K 支架柱的總側(cè)移剛度.N、m，Δ。支架頂?shù)奈灰疲琺，由此可見,在8度 9度地震作用下,當(dāng)支架的位移大于靜力計算的位移Δ時,柔性支架所受的縱向水平地震作用大于靜力計算時的其他水平荷載作用。故應(yīng)予驗(yàn)算,17.2，3.關(guān)于計算單元和計算簡圖，說明如下、1.管道橫向剛度較小、支架之間橫向共同工作可忽略不計,所以取每個管架的左右跨中至跨中區(qū)段作為橫向計算單元。2、管架結(jié)構(gòu)沿縱向是一個長距離的連續(xù)結(jié)構(gòu)，支架頂面由剛度較大的管道相互牽制.但在補(bǔ)償器處縱向剛度比較小.可以不考慮管道的連續(xù)性。故采用兩補(bǔ)償器間區(qū)段作為縱向計算單元、17.2。4。水平地震作用點(diǎn)的位置 過去設(shè)計中極不統(tǒng)一 有取管道中心的.有取管道與管托的接觸處的，亦有取梁頂面的,各種管托的構(gòu)造形式見圖6,因此水平地震作用點(diǎn)的位置 對上滑式管托.可近似取管道最低點(diǎn).其他管托取梁頂面，對擋板式固定管托 地震作用位置為梁下e.3處,由于離梁頂距離一般很小。故偏安全統(tǒng)一取為支承梁頂面。圖6。各種管托的地震作用位置17,2.5，本條為強(qiáng)制性條文.補(bǔ)充了積灰荷載和走道活荷載的重力荷載代表值的取值，當(dāng)走道活荷載是按實(shí)際情況取值時、活荷載的重力荷載代表值應(yīng)取標(biāo)準(zhǔn)值的100 積灰荷載的大小可根據(jù)實(shí)際情況和行業(yè)的規(guī)定取值。17.2 8。17 2.11。對有滑動支架的計算單元、縱向地震作用的計算可分為兩種狀態(tài)，1.支架和管道間沒有發(fā)生滑移 呈整體工作狀態(tài),此時各支架的側(cè)移剛度可按結(jié)構(gòu)力學(xué)方法確定，作用于支架上的水平地震作用小于管道與支架間的滑動摩擦力.2,支架和管道間產(chǎn)生了相對滑移。成非整體工作狀態(tài)，此時支架本身的剛度沒有發(fā)生變化，但支架剛度并沒有充分發(fā)揮。即此時滑動支架參與工作的剛度小于支架自身的固有剛度,如設(shè)作用于活動支架上的總重力荷載代表值為GD。計算單元的總重力荷載代表值為GE。管道滑動前計算單元的地震影響系數(shù)為αE.活動支架的總剛度為Kd.計算單元的總剛度為KD。管道和活動支架間的靜摩擦力為T。則在整體工作狀態(tài)時，活動支架所承受的水平地震作用為。支架所承受的總水平荷載為。管道滑動時,活動支架所受的總滑動摩擦力為、T值的大小會隨著管道的運(yùn)行狀態(tài)和溫度的變化等情況而變化 在實(shí)際工程中難以用簡單的方法確定。根據(jù)管道支架的受力特點(diǎn)可以確定 T在。0 0。3、GD之間,通過對比實(shí)際震害調(diào)查結(jié)果,可以確定。當(dāng)管道和支架間的靜摩擦力T在0.1GD，0,15GD之間時。管道的滑動情況和實(shí)際震害調(diào)查結(jié)果基本吻合,為簡單起見 偏于安全地取T、0 15GD。當(dāng)μ 0。3時。則很容易得出.管道滑動系數(shù)ζ.0,5時 管道在支架上產(chǎn)生滑動。如將作用于支架上的水平地震作用和水平靜摩擦力總稱為水平作用,當(dāng)作用于活動支架上的水平作用等于管道和支架間的滑動摩擦力Pm時.支架所受水平作用已達(dá)到極限狀態(tài),此時水平作用和豎向荷載之間存在直接聯(lián)系 故可以設(shè)定.支架在水平作用和豎向重力荷載代表值作用下。達(dá)到了臨界狀態(tài) 但由于支架并未達(dá)到其承載力極限狀態(tài),故其處于一種穩(wěn)定的臨界狀態(tài) 此時，作用于支架上的重力荷載代表值即為其臨界荷載。通過求解臨界荷載?？砷g接求出支架此時參與振動的實(shí)際剛度,有效剛度、條文中。當(dāng)管道在支架上滑動時,活動支架實(shí)際參與振動的剛度就是據(jù)此原理推導(dǎo)出來的、應(yīng)該注意的是、條文中的雙柱活動支架是指沿管道徑向?yàn)殡p柱、而在軸向?yàn)閱沃魔毙沃Ъ?在計算縱向計算單元的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值時，地震影響系數(shù)α應(yīng)根據(jù)管道在支架上是否滑動確定。式，17、2，8 和式。17，2.9.是針對管道在剛性活動支架上滑移時得出的。對柔性活動支架,由于能適應(yīng)管道的變形 與支架始終處于整體工作狀態(tài) 可直接按剛度比例分配水平地震作用、由于已經(jīng)求出管道和支架產(chǎn)生相對滑動時支架參與工作的實(shí)際剛度.故縱向計算單元內(nèi)各支架所受的水平地震作用可直接按各支架的剛度比例進(jìn)行分配 17。2 14,與原規(guī)范條文相比。本條對溫度作用效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)和組合值系數(shù)取值進(jìn)行了調(diào)整。以便與本規(guī)范第5,4，1條的規(guī)定相協(xié)調(diào)，