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6 2 計算要點6 2、1,6度時的不規(guī)則 建造于，類場地上較高的框排架結(jié)構(gòu)，以及7度.9度時的框排架結(jié)構(gòu)、應(yīng)按本規(guī)范第5章有關(guān)多遇地震的規(guī)定進(jìn)行水平，豎向地震作用和地震作用效應(yīng)計算。6、2.2.框排架結(jié)構(gòu)應(yīng)按空間結(jié)構(gòu)模型計算地震作用 且應(yīng)符合下列規(guī)定。1，復(fù)雜框排架結(jié)構(gòu)進(jìn)行多遇地震作用下的內(nèi)力和變形分析時。應(yīng)采用不少于兩個不同的力學(xué)模型、并應(yīng)對其計算結(jié)果進(jìn)行分析比較.2.框排架結(jié)構(gòu)不規(guī)則時.應(yīng)符合本規(guī)范第3.4,6條。第3、4.7條的規(guī)定.3 抗震驗算時,結(jié)構(gòu)任一樓層的水平地震剪力應(yīng)符合本規(guī)范第5。2.5條的規(guī)定，4.設(shè)有天窗且不計入框排架結(jié)構(gòu)計算模型時、地震作用計算時可將天窗的質(zhì)量集中在天窗架下部屋架或屋面梁處,5，設(shè)有筒倉的框排架結(jié)構(gòu) 筒倉設(shè)有橫向和縱向豎壁時、貯料荷載應(yīng)分配給縱向和橫向豎壁上.當(dāng)僅設(shè)有縱向豎壁。橫向為梁 時。貯料荷載應(yīng)僅分配給縱向豎壁上 6.采用振型分解反應(yīng)譜法計算時 其振型數(shù)不宜少于12個,7 計算的結(jié)構(gòu)自振周期應(yīng)乘以0，8 0、9的周期調(diào)整系數(shù).6,2.3。質(zhì)量和剛度分布明顯不對稱的框排架結(jié)構(gòu)地震作用計算時。應(yīng)計入雙向水平地震作用下的扭轉(zhuǎn)影響，雙向水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)可按本規(guī)范式、5、2,3 1 和式.5、2。3、2。的較大值確定 其中單向水平地震作用下的扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)效應(yīng)可按下列公式確定、式中、SEk、地震作用標(biāo)準(zhǔn)值的扭轉(zhuǎn)效應(yīng).Sj，Sk,分別為j，k振型地震作用標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)、可取前9個。15個振型.ζj.ζk，分別為j、k振型的阻尼比、ρjk,j振型與k振型的耦聯(lián)系數(shù) λT。k振型與j振型的自振周期比.6，2、4。當(dāng)符合本規(guī)范附錄C規(guī)定的條件時，框排架結(jié)構(gòu)可按多質(zhì)點平面結(jié)構(gòu)計算、其地震作用效應(yīng)可按本規(guī)范第C.0,2條的規(guī)定進(jìn)行地震作用空間效應(yīng)調(diào)整.6、2。5。設(shè)有筒倉的框排架結(jié)構(gòu)計算地震作用時，貯料重力荷載代表值應(yīng)按下式確定、Gzeq、ψGz.6,2,5.式中,Gzeq。貯料重力荷載代表值,ψ,充盈系數(shù)。對單倉和雙聯(lián)倉，可取0,9、對多聯(lián)倉?？扇?，8，Gz,按筒倉實際容積計算的貯料荷載標(biāo)準(zhǔn)值、6.2，6.一。二.三、四級框架的底層，柱下端,設(shè)有筒倉的框架尚應(yīng)包括支承筒倉豎壁的框架柱的上端。截面組合的彎矩設(shè)計值應(yīng)分別乘以增大系數(shù)1，7、1，5,1，3和1 2、底層柱的縱向鋼筋應(yīng)按上、下端的不利情況配置 6、2、7，一 二,三，四級框架的梁柱節(jié)點處，柱端組合的彎矩設(shè)計值應(yīng)符合下列規(guī)定.1 除框架頂層和柱軸壓比小于0，15外 柱端組合的彎矩設(shè)計值應(yīng)符合下式要求。Mc、ηc。Mb.6，2、7,1,2.一級的框架結(jié)構(gòu)和9度一級框架可不符合本規(guī)范式 6，2.7.1 的要求、但應(yīng)符合下式要求。Mc.1,2 Mbua,6,2.7.2、式中，Mc。節(jié)點上、下柱端截面順時針或反時針方向組合的彎矩設(shè)計值之和。上,下柱端的彎矩設(shè)計值可按彈性分析分配 Mb,節(jié)點左、右梁端截面反時針或順時針方向組合的彎矩設(shè)計值之和 一級框架節(jié)點左。右梁端均為負(fù)彎矩時 絕對值較小的彎矩應(yīng)取零、Mbua.節(jié)點左、右梁端截面反時針或順時針方向?qū)嵟涞恼孛婵拐鹗軓澇休d力所對應(yīng)的彎矩值之和.應(yīng)根據(jù)實配鋼筋面積、計入梁受壓筋和相關(guān)樓板鋼筋、和材料強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值確定.ηc。框架柱端彎矩增大系數(shù) 對框架結(jié)構(gòu)。一級可取1,7 二級可取1 5，三級可取1,3、四級可取1，2 對框架?？拐饓Y(jié)構(gòu)中的框架 一級可取1、4。二級可取1.2,三。四級可取1 1、3,當(dāng)反彎點不在柱的層高范圍內(nèi)時.柱端截面組合的彎矩設(shè)計值可乘以柱端彎矩增大系數(shù)ηc 6.2.8。一,二 三級的框架梁和抗震墻的連梁、其梁端截面組合的剪力設(shè)計值應(yīng)按下式調(diào)整、式中，V,梁端截面組合的剪力設(shè)計值，ηvb，梁端剪力增大系數(shù)，一級可取1.3，二級可取1，2，三級可取1 1 ln 梁的凈跨,VGb.梁在重力荷載代表值作用下 按簡支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計值、分別為梁左，右端反時針或順時針方向組合的彎矩設(shè)計值,一級框架兩端彎矩均為負(fù)彎矩時.絕對值較小的彎矩應(yīng)取零 6、2，9 一級的框架結(jié)構(gòu)和9度的一級框架梁,連梁端截面組合的剪力設(shè)計值可不按本規(guī)范式.6.2 8、調(diào)整，但應(yīng)符合下式要求.式中、分別為梁左，右端反時針或順時針方向?qū)嵟涞恼孛婵拐鹗軓澇休d力所對應(yīng)的彎矩值，應(yīng)根據(jù)實配鋼筋面積 計入受壓筋和相關(guān)樓板鋼筋 和材料強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值確定、6 2，10，一.二。三、四級框架柱組合的剪力設(shè)計值應(yīng)按下式調(diào)整、式中,V 柱端截面組合的剪力設(shè)計值,ηvc.柱剪力增大系數(shù)。對框架結(jié)構(gòu).一級可取1 5 二級可取1 3，三級可取1 2,四級可取1,1。對框架。抗震墻結(jié)構(gòu)中的框架 一級可取1 4.二級可取1.2 三、四級可取1,1，分別為柱的上.下端順時針或反時針方向截面組合的彎矩設(shè)計值,應(yīng)符合本規(guī)范第6、2。6條 第6 2、7條的規(guī)定 Hn、柱的凈高 6、2 11,一級的框架結(jié)構(gòu)和9度的一級框架柱組合的剪力設(shè)計值可不按本規(guī)范式.6 2、10,調(diào)整.但應(yīng)符合下式要求.式中 分別為偏心受壓柱的上 下端順時針或反時針方向?qū)嵟涞恼孛婵拐鹗軓澇休d力所對應(yīng)的彎矩值，應(yīng)根據(jù)實配鋼筋面積、材料強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值和軸壓力等確定 6，2.12.一.二 三.四級框架的角柱、支承筒倉豎壁的框架柱 經(jīng)本規(guī)范第6 2，6條，第6，2.7條，第6,2,10條。第6.2。11條調(diào)整后的組合彎矩設(shè)計值。剪力設(shè)計值尚應(yīng)乘以不小于1，1的增大系數(shù)，6。2，13 一 二，三級的抗震墻底部加強(qiáng)部位，其截面組合的剪力設(shè)計值應(yīng)按下式調(diào)整,V。ηvwVw.6。2。13 式中、V?？拐饓Φ撞考訌?qiáng)部位截面組合的剪力設(shè)計值，ηvw,抗震墻剪力增大系數(shù) 一級可取1,6,二級可取1、4 三級可取1、2,Vw.抗震墻底部加強(qiáng)部位截面組合的剪力計算值。6、2，14.9度的一級抗震墻底部加強(qiáng)部位截面組合的剪力設(shè)計值可不按本規(guī)范式.6，2。13.調(diào)整，但應(yīng)符合下式要求,式中，Mwua?？拐饓Φ撞拷孛姘磳嵟淇v向鋼筋面積、材料強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值和軸力等計算的抗震受彎承載力所對應(yīng)的彎矩值,有翼墻時應(yīng)計入墻兩側(cè)各一倍翼墻厚度范圍內(nèi)的縱向鋼筋。Mw，抗震墻底部截面組合的彎矩設(shè)計值、6、2 15?？拐饓Ω鲏χ孛娼M合的內(nèi)力設(shè)計值應(yīng)按下列規(guī)定采用,1.一級抗震墻的底部加強(qiáng)部位以上部位.墻肢的組合彎矩設(shè)計值應(yīng)乘以增大系數(shù)、其值可采用1、2,剪力應(yīng)相應(yīng)調(diào)整、2。雙肢抗震墻中,墻肢不宜出現(xiàn)小偏心受拉、當(dāng)任一墻肢為偏心受拉時，另一墻肢的剪力設(shè)計值.彎矩設(shè)計值均應(yīng)乘以增大系數(shù)1。25。6、2.16 鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的梁.柱.抗震墻和連梁,其截面組合的剪力設(shè)計值應(yīng)符合下列規(guī)定 1、跨高比大于2，5的梁和連梁及剪跨比大于2的柱和抗震墻應(yīng)符合下式要求.2 跨高比不大于2,5的連梁，剪跨比不大于2的柱和抗震墻、支承筒倉豎壁的框架柱 以及落地抗震墻的底部加強(qiáng)部位應(yīng)符合下式要求、3 剪跨比應(yīng)按下式計算。λ、Mc Vch0，6.2。16.3、式中.λ、剪跨比,應(yīng)按柱端或墻端截面組合的彎矩計算值Mc.對應(yīng)的截面組合剪力計算值Vc及截面有效高度h0確定、并取上、下端計算結(jié)果的較大值 反彎點位于柱高中部的框架柱可按柱凈高與2倍柱截面高度之比計算 V，按本規(guī)范第6，2.8條，第6。2。14條的規(guī)定調(diào)整后的梁端、柱端或墻端截面組合的剪力設(shè)計值。?c，混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值。b 梁 柱截面寬度或抗震墻墻肢截面寬度.h0.截面有效高度 抗震墻可取墻肢截面長度。6。2 17?？蚺偶芙Y(jié)構(gòu)抗震計算時、尚應(yīng)符合下列規(guī)定，1、側(cè)移剛度沿豎向分布基本均勻的框架,抗震墻結(jié)構(gòu)，任一層框架部分承擔(dān)的剪力值不應(yīng)小于框排架結(jié)構(gòu)底部總地震剪力的20。和框架部分各樓層地震剪力最大值1、5倍中的較小值 2，抗震墻地震內(nèi)力計算時 連梁的剛度可折減,折減系數(shù)不宜小于0.5 3,設(shè)置少量抗震墻的框架結(jié)構(gòu),其框架部分的地震剪力值宜采用框架結(jié)構(gòu)模型和框架,抗震墻結(jié)構(gòu)模型中計算結(jié)果的較大值，4?？蚣??？拐饓Y(jié)構(gòu)計算內(nèi)力和變形時.其抗震墻應(yīng)計入端部翼墻的共同工作 6 2、18,框架節(jié)點核芯區(qū)的抗震驗算應(yīng)符合下列規(guī)定。1。一、二。三級框架的節(jié)點核芯區(qū)應(yīng)進(jìn)行抗震驗算 四級框架節(jié)點核芯區(qū)可不進(jìn)行抗震驗算、但應(yīng)符合抗震構(gòu)造措施的要求、2。核芯區(qū)截面抗震驗算方法應(yīng)符合本規(guī)范附錄D的規(guī)定 6.2,19.7度.0。15g。類場地和8度,9度時，應(yīng)計算橫向水平地震作用對排架跨的屋架下弦產(chǎn)生的拉，壓效應(yīng)。在托架上的屋架可不計算該效應(yīng)。6。2、20,7度 0，15g.類場地和8度，9度時,排架跨屋架或屋面梁與柱頂,或牛腿。的連接應(yīng)進(jìn)行抗震驗算。6、2、21、8度和9度時 鋼結(jié)構(gòu)倉斗與其鋼筋混凝土豎壁之間的連接焊縫計算應(yīng)計入豎向地震作用,豎向地震作用可分別采用倉斗及其貯料重力荷載代表值的10.和20.設(shè)計基本地震加速度為0 30g時.可取重力荷載代表值的15。6 2.22，7度 0.15g，類場地和8度,9度時,排架跨在設(shè)置屋架橫向水平支撐的跨間宜計入由于縱向水平地震作用產(chǎn)生的兩柱列位移差對屋架弦桿和支撐腹桿的不利影響,6。2.23.支承低跨屋蓋的柱牛腿，柱肩 的縱向受拉鋼筋截面面積應(yīng)按下式確定.式中。As 縱向水平受拉鋼筋的截面面積、NG，柱牛腿面上重力荷載代表值產(chǎn)生的壓力設(shè)計值，a、重力荷載作用點至下柱近側(cè)邊緣的距離。當(dāng)小于0、3h0時應(yīng)采用0。3h0。h0 牛腿最大豎向截面的有效高度 ?y，鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計值,NE.柱牛腿面上地震組合的水平拉力設(shè)計值 γRE，承載力抗震調(diào)整系數(shù).可采用1,0。6,2.24 框排架結(jié)構(gòu)中突出屋面的天窗架及其兩側(cè)垂直支撐的抗震計算應(yīng)符合下列規(guī)定 1,應(yīng)將天窗架及其兩側(cè)垂直支撐作為框排架結(jié)構(gòu)的組成部分，納入結(jié)構(gòu)的計算模型 進(jìn)行框排架結(jié)構(gòu)的橫向 對天窗架 和縱向、對垂直支撐。地震作用計算。2、天窗架橫向和縱向的簡化抗震計算應(yīng)符合下列規(guī)定。1、天窗架橫向抗震計算、對有斜腹桿的鋼筋混凝土天窗架和鋼天窗架 可采用底部剪力法，9度或天窗架跨度大于9m時。天窗架的地震作用效應(yīng)應(yīng)乘以增大系數(shù)，增大系數(shù)可采用1、5 2,天窗架縱向抗震計算、可采用雙質(zhì)點體系即屋蓋和天窗架分別設(shè)置質(zhì)點的底部剪力法.其地震作用效應(yīng)應(yīng)乘以增大系數(shù)2，5.3,采用底部剪力法計算時.地震作用效應(yīng)的增大部分可不往下傳遞，6,2,25，排架跨山墻抗風(fēng)柱的抗震計算可采用下列方法.1.將山墻抗風(fēng)柱納入框排架結(jié)構(gòu)的計算模型.進(jìn)行整體抗震分析 2、山墻抗風(fēng)柱的抗震計算簡化方法可按本規(guī)范附錄E采用。6 2、26，框排架結(jié)構(gòu)應(yīng)進(jìn)行多遇地震作用下的抗震變形驗算、其結(jié)構(gòu)樓層內(nèi)最大的彈性層間位移應(yīng)符合下式要求.Δuc,θc、h,6。2。26 式中,Δuc 多遇地震作用標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的樓層內(nèi)最大的彈性層間位移。計算時.可不扣除結(jié)構(gòu)整體彎曲變形.應(yīng)計入扭轉(zhuǎn)變形。各作用分項系數(shù)均應(yīng)采用1.0。結(jié)構(gòu)構(gòu)件的截面剛度可采用彈性剛度，θc、彈性層間位移角限值、宜按表6 2。26采用.h.計算結(jié)構(gòu)樓層層高,表6 2,26、彈性層間位移角限值6,2、27,框排架結(jié)構(gòu)在罕遇地震作用下薄弱層的彈塑性變形驗算應(yīng)符合下列規(guī)定。1，符合下列條件時.應(yīng)進(jìn)行彈塑性變形驗算，1,8度.類場地和9度.2、7度，類場地和8度，類場地的樓層屈服強(qiáng)度系數(shù)小于0、5.2，薄弱層,部位、彈塑性變形計算可采用靜力彈塑性分析方法和彈塑性時程分析方法、3,框排架結(jié)構(gòu)層間彈塑性位移應(yīng)符合本規(guī)范式。5,5.4。的要求.此時公式中的h為薄弱層的層高或排架上柱的高度。彈塑性層間位移角限值宜按表6 2,27采用,當(dāng)框架結(jié)構(gòu)柱軸壓比小于0 4 支承筒倉豎壁的框架柱軸壓比小于0、3時 均可提高10，當(dāng)柱全高的箍筋構(gòu)造大于本規(guī)范第6。3,11條規(guī)定的最小配箍特征值30 時、可提高20 但累計不應(yīng)超過25 表6,2,27 彈塑性層間位移角限值注、有筒倉的框架位移角限值指筒倉豎壁下柱的彈塑性位移.筒倉上柱仍可按無筒倉的框架位移角限值采用，