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16。2 計算要點16。2.2，通廊作為兩個生產(chǎn)環(huán)節(jié)的聯(lián)絡構筑物，6度區(qū)的震害經(jīng)驗表明.支承結構的破壞主要是與相鄰建筑物相互碰撞所致，因此在滿足抗震構造要求時支承結構可不進行抗震驗算 16.2 6，隨著計算機應用技術的普及,結構計算軟件的日益豐富。一些大型計算軟件已可以進行通廊的整體分析 所以規(guī)定采用符合通廊實際受力情況的空間模型進行計算，按本規(guī)范附錄J的規(guī)定進行通廊橫向水平地震作用整體結構計算時,對計算假定及簡圖選取作了原則規(guī)定、1，計算假定及簡圖選取.1、通廊相當于支承在彈簧支座上的梁。其質量分布均勻，各支架1 4的質量作為梁的集中質量。2。以抗震縫分開部分為計算單元,3 端部條件、與建，構 筑物連接端或落地端視為鉸支、與建。構 筑物脫開端視為自由。4,支架固定在基礎頂面上,5。關于坐標原點、由于廊身大都傾斜。支架高度各不相同，一般高端支架剛度較弱，變形較大。但兩端自由時,懸臂較長端變形比短端要大，而坐標原點均取在變形較小端.因此。對不同邊界作了具體規(guī)定 以便查表計算振型函數(shù)值，2 橫向水平地震作用和自振周期計算時振型函數(shù)的選取，通廊體系視為具有多個彈簧支座的梁時 用能量法按拉格朗日方程可建立振動微分方程，求得自振頻率計算公式,其中廣義剛度為式中第一項為振型函數(shù)二階導數(shù)的平方乘廊身剛度的積分。由于廊身結構形式多樣,所用材料不同，廊身剛度計算無法給出統(tǒng)一公式。這樣會給一般設計者造成一定困難。另外。通過電算對比。發(fā)現(xiàn)通廊基頻與廊身剛度取值關系不大.是支架剛度起主要作用、高振型以廊身彎曲變形為主，故廊身剛度起主要作用.為簡化計算。將振型曲線以多條折線代替,使其二階導數(shù)為0,這樣廣義剛度中不再包含廊身剛度項 使計算公式大大簡化 為了保證計算精度。滿足抗震設計要求 經(jīng)過電算與實測的分析對比 對高振型的廣義剛度進行了調整,即廣義剛度乘以廊身剛度影響系數(shù)。使計算結果與按曲線振型時計算的結果非常接近，3,橫向水平地震作用采用振型分解反應譜法，第i支承結構第j振型時的橫向水平地震作用是利用該振型時.第i支承結構頂部的實際位移乘以單位位移所產(chǎn)生的力求得.其支架頂部的實際位移是按不同邊界條件下振動時總的地震作用與彈簧支座總反力的平衡關系求得的 由于假設位移函數(shù)時沒有考慮支承結構的影響。會造成一定程度的誤差，但對基頻影響是很小的 而基頻對地震作用的貢獻占主要地位,按本章近似方法的計算結果 在低頻范圍內，與實測。電算是相當接近的、地震作用的計算。按通廊結構具體情況取2個.3個振型疊加即可滿足抗震設計要求 4,兩端簡支的通廊.對于兩端簡支的通廊 當中間有兩個支承機構且跨度相近、或中間有一個支承結構且跨度相近、計算地震作用時 前者不計入第三振型，即F31。后者不計入第二振型.即F21,其原因是前者對應的振型函數(shù)Y3 x1.0.后者Y2.x1 0。周期按近似公式計算時 分母廣義剛度是利用剛度調整系數(shù)考慮廊身剛度、而不是和的形式,因此當而使用周期出現(xiàn)無窮大 這是不合理的.但由于該振型的地震作用.由于這是正確的。因此 在以上情況下,對前者不考慮第三振型、對后者不考慮第二振型，16、2 7 通廊廊身的縱向剛度相對于支架的剛度來說是很大的，且通廊廊身質量也遠比支架要大.傾角一般較小。實測證實廊身縱向基本呈平移振動，故通廊可以假定按只有平動而無轉動的單質點體系來計算 16，2,9，震害調查表明、與建,構 筑物相連的通廊多數(shù)都發(fā)生破壞，因此,凡不能脫開者、規(guī)定采用傳遞水平力小的連接形式，本條是通廊對建 構，筑物影響的計算規(guī)定，