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15，2。計(jì)算要點(diǎn)15.2 2。本條第2款為強(qiáng)制性條款.焦?fàn)t基礎(chǔ)橫向計(jì)算簡(jiǎn)圖假設(shè)為單質(zhì)點(diǎn)體系,是因?yàn)榛A(chǔ)結(jié)構(gòu)頂板以上的爐體和物料等重量約占焦?fàn)t及其基礎(chǔ)全部重量的90。以上,類似剛性質(zhì)點(diǎn) 并且剛心.質(zhì)心對(duì)稱。無(wú)扭轉(zhuǎn).頂板側(cè)向剛度很大、可隨構(gòu)架式基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)的構(gòu)架柱整體振動(dòng) 此外，根據(jù)遼南,唐山地震時(shí)焦?fàn)t及其基礎(chǔ)的震害經(jīng)驗(yàn),即使在10度區(qū)基礎(chǔ)嚴(yán)重?fù)p壞的條件下，爐體外觀仍完整.沒(méi)有松動(dòng)、掉磚，爐柱頂絲無(wú)松動(dòng) 設(shè)備基本完好。說(shuō)明在驗(yàn)算焦?fàn)t基礎(chǔ)抗震強(qiáng)度時(shí)，將爐體假定為剛性質(zhì)點(diǎn)是適宜的。圖4為唐山某焦化廠焦?fàn)t基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)震害調(diào)查結(jié)果.基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)邊列柱的上 下兩端和側(cè)邊窄面呈局部擠壓破壞。少數(shù)邊柱的梁在柱邊呈擠壓劈裂 中間柱在上端距梁底以下600mm,700mm范圍內(nèi)和下端距地坪以上800mm范圍內(nèi).出現(xiàn)單向斜裂縫或交叉斜裂縫,嚴(yán)重者柱下端的兩側(cè)混凝土剝落、鋼筋壓曲，呈燈籠式破壞 這是橫向構(gòu)架柱的典型震害。圖4。唐山焦化廠焦?fàn)t震害.條文公式中的δx值?？砂唇Y(jié)構(gòu)力學(xué)方法或用電算算出 為方便計(jì)算,在附錄H中給出了計(jì)算δx的實(shí)用公式、附錄H中的Ki數(shù)值就是按不同種類的橫向構(gòu)架計(jì)算的、有些構(gòu)架由于推導(dǎo)過(guò)程復(fù)雜、其Ki值是根據(jù)各構(gòu)架的梁與柱的線剛度比值、用電算計(jì)算而得的。15。2，3 焦?fàn)t基礎(chǔ)縱向計(jì)算簡(jiǎn)圖是根據(jù)焦?fàn)t爐體及其基礎(chǔ),基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)。抵抗墻,縱向鋼拉條 處于共同工作狀態(tài)的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)和震害調(diào)查分析的經(jīng)驗(yàn)而確定的，焦?fàn)t用耐火材料砌筑,連續(xù)生產(chǎn)焦炭，為消除焦?fàn)t爐體在高溫下膨脹的影響，在爐體的實(shí)體部位預(yù)留出膨脹縫和滑動(dòng)面.通過(guò)抵抗墻的反作用使滑動(dòng)面滑動(dòng),從而保證了爐體的整體性,支承爐體的焦?fàn)t基礎(chǔ)是鋼筋混凝土結(jié)構(gòu),由基礎(chǔ)頂板 構(gòu)架梁,柱和基礎(chǔ)底板組成、抵抗墻設(shè)在爐體縱向兩端與爐體靠緊,是由爐頂水平梁,斜煙道水平梁 墻板和柱組成的鋼筋混凝土構(gòu)架?？v向鋼拉條沿抵抗墻的爐頂水平梁長(zhǎng)度方向每隔2m,3m設(shè)置1根。一般共設(shè)置6根、其作用是拉住抵抗墻以減少因爐體膨脹而產(chǎn)生的向外傾斜.正常生產(chǎn)時(shí)。由于爐體高溫膨脹.爐體與靠緊的抵抗墻之間有相互作用的內(nèi)力.對(duì)抵抗墻作用的是水平推力.縱向鋼拉條中是拉力,和變形，這是焦?fàn)t及其基礎(chǔ)的共同工作狀態(tài)和各自的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)、縱向水平地震作用計(jì)算時(shí),作如下假定。以圖15，2，3為例 焦?fàn)t爐體為剛性單質(zhì)點(diǎn)、振動(dòng)時(shí)僅考慮縱向水平位移，抵抗墻和縱向鋼拉條為無(wú)質(zhì)量的彈性桿。支承爐體的基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)和抵抗墻相互傳力用剛性鏈桿表示。其位置設(shè)在爐體重心處并近似地取在抵抗墻斜煙道水平梁中線上，考慮到在高溫作用下?tīng)t體與其相互靠緊的抵抗墻之間已經(jīng)產(chǎn)生了相互作用的內(nèi).壓、力和水平位移、在剛性鏈桿端部與爐體接觸處留無(wú)寬度的縫隙.以表示只傳遞壓力。振動(dòng)時(shí)、稱振動(dòng)方向前面的抵抗墻為前側(cè)抵抗墻。后面的為后側(cè)抵抗墻、本規(guī)范附錄H中隔離體圖H,0.2中F1.F2是爐體與前，后側(cè)抵抗墻之間,即在剛性鏈桿中，互相作用的力.上述的計(jì)算簡(jiǎn)圖的假定和條文中的公式的計(jì)算結(jié)果，與震害調(diào)查分析的結(jié)論比較吻合、15 2。4、焦?fàn)t基礎(chǔ)板頂長(zhǎng)期受到高溫影響.頂面溫度可達(dá)100。底面也近60 這使基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)構(gòu)架柱、兩端鉸接和位于溫度變形不動(dòng)點(diǎn)部位者除外,受到程度不同的由溫度引起的約束變形、對(duì)焦?fàn)t基礎(chǔ)來(lái)說(shuō)、溫度應(yīng)力影響較大，可作為永久荷載考慮。焦?fàn)t爐體很高 在焦?fàn)t爐體重心處水平地震作用對(duì)基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)頂板底面還有附加彎矩、此彎矩將使構(gòu)架柱產(chǎn)生附加軸向 拉.壓 力組成抵抗此附加彎矩的內(nèi)力矩，沿基礎(chǔ)縱向由于內(nèi)力臂比橫向大得多.因此 縱向構(gòu)架柱受到的附加軸力遠(yuǎn)比橫向構(gòu)架柱要小 驗(yàn)算構(gòu)架柱的抗震強(qiáng)度時(shí) 可以僅考慮此附加彎矩對(duì)橫向構(gòu)架的影響