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8、2，整體穩(wěn)定8.2 1.壓彎構件的整體穩(wěn)定要進行彎矩作用平面內和彎矩作用平面外穩(wěn)定計算,1，彎矩作用平面內的穩(wěn)定，壓彎構件的穩(wěn)定承載力極限值 不僅與構件的長細比λ和偏心率ε有關,且與構件的截面形式和尺寸、構件軸線的初彎曲，截面上殘余應力的分布和大小、材料的應力,應變特性.端部約束條件以及荷載作用方式等因素有關，因此.本規(guī)范采用了考慮上述各種因素的數值分析法，并將承載力極限值的理論計算結果作為確定實用計算公式的依據.考慮抗力分項系數并引入彎矩非均勻分布時的等效彎矩系數后、由彈性階段的邊緣屈服準則可以導出下式,式中 N.Ex、參數、N，Ex,NEx、1,2，相當于歐拉臨界力NEx除以抗力分項系數γR 1,2，對于滿足截面寬厚比限值的壓彎構件可以考慮截面部分塑性發(fā)展,此時壓彎構件采用下式較為合理.式中、η1、修正系數、對于單軸對稱截面，即T形和槽形截面.壓彎構件。當彎矩作用在對稱軸平面內且使翼緣受壓時，無翼緣端有可能由于拉應力較大而首先屈服。對此種情況 尚應對無翼緣側采用下式進行計算,式中,η2.壓彎構件受拉側的修正系數.修正系數η1和η2值與構件長細比。合金種類、截面形式,受彎方向和荷載偏心率等參數有關.針對上述各種參數進行大量數值計算，并將承載力極限值的理論計算結果代入式、13，和式、14 可以得到一系列η1和η2值 分析表明,η1和η2值與鋁合金的材料類型關系較大,根據弱硬化合金和強硬化合金對η1和η2分別取值較為合適,與軸壓構件相同.壓彎構件當截面中受壓板件的寬厚比大于表5。2，1,1或表5、2,1.2規(guī)定時，還應考慮局部屈曲的影響、本規(guī)范還考慮了截面非對稱性和焊接缺陷的影響、在引入軸壓構件穩(wěn)定計算系數、φx后,相關式 13.和式.14、成為.式.15、和式、16.即為規(guī)范式.8，2。1。1.和式.8、2、1 2、同濟大學針對鋁合金壓彎構件彎矩平面內的穩(wěn)定做了相關試驗、包括6根繞弱軸受彎的偏壓試件和6根繞強軸受彎的偏壓試件。均為雙軸對稱H形截面弱硬化合金.圖14為上述試驗所得穩(wěn)定承載力與數值計算結果的比較情況.可見兩者吻合得較好,圖15為規(guī)范式、8、2。1 1,與數值計算結果和歐洲規(guī)范相應公式的比較情況,可見本規(guī)范公式是偏于安全的，圖14 面內失穩(wěn)試驗結果與數值計算結果的對比圖15，本規(guī)范結果與數值計算結果和歐規(guī)結果的對比.x為強軸，y為弱軸,2、彎矩作用平面外的穩(wěn)定,雙軸對稱截面的壓彎構件。當彎矩作用在最大剛度平面內時。應校核其彎矩作用平面外的穩(wěn)定性。規(guī)范采用的由彈性穩(wěn)定理論導出的線性相關公式是偏于安全的，與軸心受壓構件和受彎構件整體穩(wěn)定計算相銜接.并與理論分析結果和同濟大學做的試驗結果作了對比分析后確定的 同濟大學針對鋁合金壓彎構件彎矩平面外的穩(wěn)定做了相關試驗 為6根繞強軸受彎的雙軸對稱H形截面弱硬化合金偏壓試件。圖16為該試驗所得穩(wěn)定承載力與數值計算結果和歐洲規(guī)范相應公式的比較情況 可見本規(guī)范公式是偏于安全的,圖16，本規(guī)范結果與試驗結果 數值計算結果以及歐規(guī)結果的對比、鑒于對單軸對稱截面壓彎構件彎矩作用平面外穩(wěn)定性的研究還不充分 暫定規(guī)范式 8,2、1，3 僅適用于雙軸對稱實腹式工字形.含H形 和箱形、閉口。截面的壓彎構件、8、2，2。雙向彎曲的壓彎構件，其穩(wěn)定承載力極限值的計算較為復雜 一般僅考慮雙軸對稱截面的情況.規(guī)范采用的半經驗件質的線性相關公式形式簡單?？墒闺p向彎曲壓彎構件的穩(wěn)定計算與軸心受壓構件.單向彎曲壓彎構件以及雙向彎曲受彎構件的穩(wěn)定計算都能互相銜接 并經研究表明是偏于安全的.