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7.2.整體穩(wěn)定7、2，1 7,2。2.本條為軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定性計算要求、1，軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù),φ，是根據(jù)構(gòu)件的長細比.λ,按規(guī)范附錄B的各表查出、表中為考慮不同鋁合金材料對長細比,λ,的修正、采用非線性函數(shù)的最小二乘法將各類截面的理論,φ，值擬合為Perry，Roberson公式形式的表達式，式中為構(gòu)件考慮初始彎曲及初偏心的系數(shù)，對于弱硬化材料構(gòu)件。對于強硬化材料構(gòu)件.為相對長細比,圖10為弱硬化合金柱子曲線與國內(nèi)試驗值的比較情況，圖11為強硬化合金柱子曲線與試驗值的比較情況.由于國內(nèi)未進行強硬化合金的試驗研究.該試驗值來自于國外的試驗結(jié)果,從試驗值與公式計算結(jié)果的比較看，兩者吻合較好,圖10 柱子曲線與試驗值，弱硬化合金，圖11，柱子曲線與試驗值、強硬化合金.2。焊接缺陷影響系數(shù)ηhaz考慮了焊接對受壓構(gòu)件承載力的降低作用。ηhaz是根據(jù)F，M.馬佐拉尼等人大量的數(shù)值模擬結(jié)果及在列日大學(xué)所進行的試驗研究的基礎(chǔ)上得出的。并經(jīng)過了在同濟大學(xué)結(jié)構(gòu)試驗室所進行的幾十根焊接受壓構(gòu)件的試驗驗證。從試驗值與公式計算結(jié)果的比較看 兩者吻合較好 并偏于安全。見圖12 圖12，修正柱子曲線與試驗值,弱硬化合金。注，P型焊接 將兩塊擠壓T型截面和一塊作為腹板的軋制平板焊接組成H型截面、T型焊接.將三塊軋制平板焊接組成H型截面。3。當截面中受壓板件寬厚比較大.不滿足全截面有效的寬厚比要求時 應(yīng)采用修正系數(shù)ηe對截面進行折減、4、對于十字形截面軸壓構(gòu)件、除應(yīng)按本條進行驗算外 尚應(yīng)考慮其扭轉(zhuǎn)失穩(wěn).設(shè)計中應(yīng)采用必要的構(gòu)造措施防止其發(fā)生扭轉(zhuǎn)失穩(wěn),7,2.3,鑒于工程上不會采用軸壓焊接單軸對稱截面構(gòu)件以及軸壓不對稱截面構(gòu)件.因此本規(guī)范僅給出了非焊接單軸對稱截面的穩(wěn)定計算公式。系數(shù)ηas為構(gòu)件截面非對稱性影響系數(shù)，該系數(shù)是在歐規(guī)相應(yīng)計算公式基礎(chǔ)上經(jīng)數(shù)值分析驗證給出的.根據(jù)彈性穩(wěn)定理論.對于兩端簡支的軸心受壓構(gòu)件 其彎扭屈曲荷載為,構(gòu)件發(fā)生彈性彎扭屈曲的條件是Pyω應(yīng)小于繞截面非對稱軸的彎曲屈曲荷載Px、π2EIx,l2,而且截面的應(yīng)力小于比例極限，將代入公式.10 可得.上式即為規(guī)范公式,7，2 3,2。其中,λy、構(gòu)件繞對稱軸長細比。λy。l0y。iy、λω，扭轉(zhuǎn)屈曲等效長細比.由式及彈性扭轉(zhuǎn)屈曲承載力公式可得、圖13為單軸對稱截面弱硬化合金柱子曲線與我國試驗值的比較情況.從試驗值與公式計算結(jié)果的比較看、總體上在考慮彎扭失穩(wěn)后兩者吻合較好,在中等長細比情況下 構(gòu)件的試驗值偏高，圖13,構(gòu)件彎扭穩(wěn)定試驗值與規(guī)范公式比較7。2。4、對于端部為焊接連接的構(gòu)件、即使其端部連接為剛接、但由于焊接熱影響效應(yīng)的存在使其剛度大大降低 故在計算受壓構(gòu)件長細比時、其計算長度取值應(yīng)偏保守的按鉸接考慮、由于狀態(tài)O,F和T4的鋁合金材料焊接后強度不下降,因此不用考慮焊接熱影響效應(yīng)對構(gòu)件計算長度產(chǎn)生的影響,