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3 3,熱影響區(qū)3 3。1、本條是強(qiáng)制性條文,規(guī)定了焊接熱影響區(qū)的一般設(shè)計要求。根據(jù)國內(nèi)外研究資料,對于除O。T4或F狀態(tài)的鋁合金焊接結(jié)構(gòu),由于熱輸入的影響、在臨近焊縫的區(qū)域存在材料強(qiáng)度降低的現(xiàn)象,該區(qū)域稱為焊接熱影響區(qū).焊接熱影響效應(yīng)對焊接結(jié)構(gòu)的承載力將帶來非常不利的影響,熱影響區(qū)材料強(qiáng)度的降低可采用單一的折減系數(shù)ρhaz來考慮、該系數(shù)代表熱影響區(qū)范圍內(nèi)材料強(qiáng)度同母材原始強(qiáng)度的比值.一般來說,熱影響區(qū)材料的名義屈服強(qiáng)度f0、2的折減程度比抗拉強(qiáng)度fu的折減程度更大一些。根據(jù)同濟(jì)大學(xué)所完成的采用MIG和TIG焊接工藝,母材為6061,T6合金的對接焊縫硬度試驗,得到的折減系數(shù)平均值為0、59。由拉伸試驗得到的f0.2的折減系數(shù)平均值為0.43 fu的折減系數(shù)平均值為0,62。歐洲規(guī)范給出的6061,T6合金f0、2及fu的折減系數(shù)分別為0.48和0 60,英國規(guī)范對f0、2及fu的折減不作區(qū)分.6061、T6合金的熱影響區(qū)折減系數(shù)取0,50,由此可見 對于6061,T6合金,試驗結(jié)果同歐規(guī)和英規(guī)的規(guī)定符合較好、因缺乏其他合金材料的試驗數(shù)據(jù),并由于英規(guī)的規(guī)定比歐規(guī)偏于安全,故表3,3.1中6,系列合金及5083合金的ρhaz主要根據(jù)英規(guī)的規(guī)定值給出.在10 以上的環(huán)境溫度下至少存放3d的要求.是保證材料有最低限度的自然時效,3 合金在焊接后強(qiáng)度折減非常嚴(yán)重。根據(jù)工程經(jīng)驗焊接后熱影響區(qū)的強(qiáng)度僅能達(dá)到初始強(qiáng)度的20、因此表3.3。1中3003及3004合金的ρhaz取0.20.建議3,系列合金不宜采用焊接連接,對于表3 3。1未列出的其他材料 可由試驗或參考其他國家設(shè)計規(guī)范確定其ρhaz值.3。3.2.本條規(guī)定了鋁合金結(jié)構(gòu)焊接熱影響區(qū)的范圍。1。規(guī)定了對接焊縫和幾種角焊縫連接的熱影響區(qū)范圍 因缺乏相關(guān)研究資料.對較厚焊件熱影響區(qū)沿厚度方向的分布。偏保守地一律取熱影響區(qū)邊界垂直于焊件表面,2。本條規(guī)定主要依據(jù)同濟(jì)大學(xué)完成的對接焊縫連接試驗結(jié)果,該結(jié)果稍大于歐規(guī)的規(guī)定.對于采用6061.T6合金的對接焊縫連接、當(dāng)采用MIG焊接工藝時.隨焊件厚度增大,熱影響區(qū)范圍也隨之增大、采用TIG焊接工藝的焊件、其熱影響區(qū)范圍和同厚度的采用MIG焊接工藝的焊件基本相同。因此本條規(guī)定同樣適用于MIG焊和TIG焊、由于試驗焊件的最大厚度為16mm.因此僅規(guī)定了厚度在16mm以內(nèi)焊件的熱影響區(qū)范圍、對于厚度超過16mm的焊件.實際應(yīng)用中如需采用,可根據(jù)硬度試驗結(jié)果確定,當(dāng)退火溫度較高時,熱影響區(qū)的范圍會隨之增大,增大系數(shù)、a。的規(guī)定來自歐規(guī)、3。3 3 本條規(guī)定了鋁合金結(jié)構(gòu)中考慮焊接熱影響效應(yīng)的設(shè)計計算方法,在焊縫連接計算中。需要校核熱影響區(qū)范圍內(nèi)的應(yīng)力不得超過其強(qiáng)度設(shè)計值,因此通常采用強(qiáng)度折減的方法來考慮熱影響效應(yīng) 在焊接構(gòu)件承載力計算中 熱影響區(qū)范圍內(nèi)材料強(qiáng)度降低帶來的不利影響。通常采用將熱影響區(qū)范圍內(nèi)材料強(qiáng)度取值同母材,但對截面進(jìn)行折減的方法來考慮,

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