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9,檁條與墻梁設計9.1，實腹式檁條設計9，1.2。部分鋼結構手冊Z形檁條斜卷邊角度按45.偏小 對翼緣的約束不利，在浙江大學等單位所做的連續(xù)檁條受力試驗中，可觀察到斜卷邊為45、時的檁條嵌套搭接端頭有明顯的展平趨勢 按有限元理論分析,卷邊對翼緣的約束與卷邊角度的sin2θ成正比、故建議斜卷邊角度60、為宜,9 1。3 計算嵌套搭接方式組成的連續(xù)檁條的撓度和內力時,需考慮嵌套搭接松動的影響。浙江大學和杭蕭鋼構所做的嵌套搭接連續(xù)檁條的試驗情況是,斜卷邊角度為60，嵌套搭接的內檁條翼緣寬度小于外檁條寬度5mm、嵌套搭接長度為檁條跨度的10.單邊為5，試驗結果表明。為考慮嵌套搭接的松動影響，計算撓度時.雙檁條搭接段可按0，5倍的單檁條剛度擬合。計算內力時、可按均勻連續(xù)單檁條計算。但支座處要釋放10。的彎矩轉移到跨中。鋼構企業(yè)需根據(jù)各自的技術標準。由試驗確定檁條因嵌套搭接松動引起的剛度變化.檁條采用多跨靜定梁模式.撓度小、內力小。當跨度較大時，有較好的經濟性，如以連續(xù)梁模式的反彎點作為多跨靜定梁的分段節(jié)點.跨中檁條長度約為0,7L 考慮到安裝施工的方便，建議跨中檁條長度宜為0 8L、檁條的穩(wěn)定性按節(jié)點間檁條或反彎點之間檁條為簡支梁模式計算、要求檁條端頭節(jié)點處應有抗扭轉能力,宜用槽鋼,角鋼或冷彎薄壁型鋼在兩面夾住檁條的腹板、連接點的兩側各布置不少于兩個豎向排列的螺栓，9.1,4,建議卷邊的寬厚比,過去習慣稱卷邊高厚比、對于斜卷邊容易引起混亂、故統(tǒng)一改稱寬厚比,不宜大于13,根據(jù)如下。式中，a,卷邊寬度。mm b.翼緣寬度、mm，常規(guī)的檁條規(guī)格按照式.1.可得到表1的數(shù)值。值得注意的是，當翼緣寬度大于80mm時、所需檁條壁厚超過本規(guī)范基本設計規(guī)定的最小用材厚度1、5mm 按本條規(guī)定檁條設計符合經濟合理性.表1。檁條合適的卷邊寬度和最小用材厚度、mm,注.tmin為按本規(guī)范第3.4節(jié)的構造要求及本條規(guī)定得到的最小板件厚度、9，1。5.本條對CECS102，2002規(guī)程作了較大修改.說明如下。1。輕鋼結構的屋面坡度通常不大于1,10、且屋面板的蒙皮效應對于檁條有顯著的側向支撐效果 故僅需依據(jù)腹板平面內計算其幾何特性、荷載,內力等。無需計算垂直于腹板的荷載分量作用 無需對Z形檁條按主慣性矩計算應力和撓度.可大大簡化計算 澳大利亞G J Hancock教授來華所做的研究報告稱,氣囊試驗表明。檁條在風吸力作用下的變形僅發(fā)生在腹板平面內。支持上述的計算方法.另一方面、主慣性矩雖然比垂直于腹板的慣性矩大，但主軸的截面高度也比腹板平面內的截面高度大.因此這兩者計算的抗彎模量相差并不大 按主軸計算的抗彎模量稍小。而風荷載，風荷載垂直于翼緣 作用彎矩按主軸計算也稍小 顯然.按腹板平面內計算其幾何特性.荷載.內力等是方便的，合理的,對于屋面坡度大于1、10且屋面板蒙皮效應較小者、宜考慮計算側向荷載作用.2,國家標準.冷彎薄壁型鋼結構技術規(guī)范。GB，50018、2002的翼緣屈曲系數(shù)是0，98.考慮板組效應后約為1.3，板組效應系數(shù)大于1 0,過于保守。根據(jù)陳紹蕃教授的 卷邊槽鋼的局部相關屈曲和畸變屈曲。2002年第23卷第1期，建筑結構學報，浙江大學吳金秋的碩士論文，斜卷邊檁條的彈性屈曲分析 及美國AISI設計指南的計算公式.宜取翼緣的屈曲系數(shù)為3,0、經過國家標準.冷彎薄壁型鋼結構技術規(guī)范,GB 50018。2002規(guī)定的板組效應、翼緣板組效應系數(shù)稍小于1。0,方法修正后.屈曲系數(shù)可能會稍有減小、但仍遠大于1 3 當翼緣的板組效應系數(shù)大于1。0，則說明腹板屈曲能力大于翼緣屈曲能力 腹板設計高度不足.意味在相同用鋼量前提下 有效截面幾何特性可隨腹板高度的增加而增加、構件的承載能力可隨之提高、反之，則說明腹板屈曲能力小于翼緣屈曲能力、其設計高度已用足,再僅僅提高截面高度效果不好.對于嵌套搭接構成的連續(xù)檁條。在嵌套搭接段內，具有雙檁條強度.根據(jù)浙江大學和杭蕭鋼構所做的試驗研究,5根在支座處破壞的雙檁條強度承載能力平均值為理論計算值的93。8。故其承載能力需要0,9系數(shù)予以折減,本條采用幾何特性值折減為0,9的辦法,3.當有內襯板固定在受壓下翼緣時 相當于有密集的小拉條在側向約束下翼緣，故無需考慮其整體穩(wěn)定性，9，1,6 檁托焊在屋面梁上使運輸不方便,較容易碰壞.當檁條高厚比不超過200時 可考慮取消檁托.直接在檁條的下翼緣沖孔用螺栓連接,此時檁條由腹板承壓傳力。需驗算腹板的承壓屈曲能力,即Web，Crippling，本條直接引用 North，American、Specification,for,the，Design.of,Cold Formed.Steel、Structural、Members,2001年版本的計算公式 該計算公式由試驗研究得出.9、1、9、吊掛集中荷載直接作用在檁條的翼緣上有較大的偏心扭矩、檁條易產生畸性變形.故集中荷載宜通過螺栓或自攻釘直接作用在檁條的腹板上傳力，鍍鋅的冷彎薄壁型鋼構件。不適合采用焊接施工方式.一是高空焊接質量難以控制.二是焊點防銹困難 故建議采用螺栓或自攻釘連接。9,1。10 采用連續(xù)檁條有很好的經濟效益。根據(jù)浙江大學和同濟大學所做的連續(xù)檁條力學試驗,連續(xù)檁條的剛度隨嵌套搭接長度的增加而增加，當嵌套搭接長度趨近10.的檁條跨度時 再增加搭接長度對檁條剛度影響很小。另一方面、嵌套搭接長度取10。單邊為5,的跨度可滿足搭接端頭的彎矩值不大于跨中彎矩 由此,跨中截面成為構件驗算的控制截面。故規(guī)定連續(xù)檁條的搭接長度2a宜不小于10，的檁條跨度.但需注意 對于端跨的檁條，為滿足搭接端頭的彎矩不大于跨中彎矩。需要加大搭接長度50,檁條之間的拉條和撐桿應設置在檁條的受壓部位、由于恒載和活載組合下檁條上部受壓，恒載和風載組合下檁條下部受壓 需同時考慮這兩種工況。故應采用雙層拉條體系.當檁條下翼緣連接有內襯板時，該內襯板可代替下層拉條體系的作用 可僅設上層拉條體系 如拉條采用兩端分別靠近上、下翼緣的連接方式、圖9,1。10、3，a，則要求屋面板能約束檁條上翼緣的側向位移,