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8。5，樁基礎(chǔ)8 5.1、摩擦型樁分為端承摩擦樁和摩擦樁。端承摩擦樁的樁頂豎向荷載主要由樁側(cè)阻力承受，摩擦樁的樁端阻力可忽略不計.樁頂豎向荷載全部由樁側(cè)阻力承受，端承型樁分為摩擦端承樁和端承樁,摩擦端承樁的樁頂豎向荷載主要由樁端阻力承受 端承樁的樁側(cè)阻力可忽略不計。樁頂豎向荷載全部由樁端阻力承受，8 5。2.同一結(jié)構(gòu)單元的樁基.由于采用壓縮性差異較大的持力層或部分采用摩擦樁,部分采用端承樁.常引起較大不均勻沉降，導(dǎo)致建筑物構(gòu)件開裂或建筑物傾斜 在地震荷載作用下、摩擦樁和端承樁的沉降不同。如果同一結(jié)構(gòu)單元的樁基同時采用部分摩擦樁和部分端承樁，將導(dǎo)致結(jié)構(gòu)產(chǎn)生較大的不均勻沉降。巖溶地區(qū)的嵌巖樁在成孔中常發(fā)生漏漿。塌孔和埋鉆現(xiàn)象 給施工造成困難。因此應(yīng)首先考慮利用上覆土層作為樁端持力層的可行性.利用上覆土層作為樁端持力層的條件是上覆土層必須是穩(wěn)定的土層.其承載力及厚度應(yīng)滿足要求，上覆土層的穩(wěn)定性的判定至關(guān)重要.在巖溶發(fā)育區(qū).當(dāng)基巖上覆土層為飽和砂類土?xí)r、應(yīng)視為地面易塌陷區(qū)。不得作為建筑場地，必須用作建筑場地時，可采用嵌巖端承樁基礎(chǔ) 同時采取勘探孔注漿等輔助措施、基巖面以上為黏性土層,黏性土有一定厚度且無土洞存在或可溶性巖面上有砂巖，泥巖等非可溶巖層時.上覆土層可視為穩(wěn)定土層 當(dāng)上覆黏性土在巖溶水上下交替變化作用下可能形成土洞時、上覆土層也應(yīng)視為不穩(wěn)定土層,在深厚軟土中。當(dāng)基坑開挖較深時.基底土的回彈可引起樁身上浮。樁身開裂.影響單樁承載力和樁身耐久性.應(yīng)引起高度重視、設(shè)計時應(yīng)考慮加強(qiáng)樁身配筋、支護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計時應(yīng)采取防止基底隆起的措施。同時應(yīng)加強(qiáng)坑底隆起的監(jiān)測.承臺及地下室周圍的回填土質(zhì)量對高層建筑抗震性能的影響較大。規(guī)范均規(guī)定了填土壓實系數(shù)不小于0.94。除要求施工中采取措施盡量保證填土質(zhì)量外，可考慮改用灰土回填或增加一至兩層混凝土水平加強(qiáng)條帶，條帶厚度不應(yīng)小于0.5m。關(guān)于樁。土,承臺共同工作問題 各地區(qū)根據(jù)工程經(jīng)驗有不同的處理方法.如混凝土樁復(fù)合地基，復(fù)合樁基.減少沉降的樁基、樁基的變剛度調(diào)平設(shè)計等、實際操作中應(yīng)根據(jù)建筑物的要求和巖土工程條件以及工程經(jīng)驗確定設(shè)計參數(shù)、無論采用哪種模式,承臺下土層均應(yīng)當(dāng)是穩(wěn)定土層.液化土。欠固結(jié)土.高靈敏度軟土,新填土等皆屬于不穩(wěn)定土層。當(dāng)沉樁引起承臺土體明顯隆起時也不宜考慮承臺底土層的抗力作用、8.5，3 本條規(guī)定了摩擦型樁的樁中心距限制條件、主要為了減少摩擦型樁側(cè)阻疊加效應(yīng)及沉樁中對鄰樁的影響、對于密集群樁以及擠土型樁.應(yīng)加大樁距 非擠土樁當(dāng)承臺下樁數(shù)少于9根 且少于3排時.樁距可不小于2。5d,對于端承型樁，特別是非擠土端承樁和嵌巖樁樁距的限制可以放寬、擴(kuò)底灌注樁的擴(kuò)底直徑。不應(yīng)大于樁身直徑的3倍 是考慮到擴(kuò)底施工的難易和安全.同時需要保持樁間土的穩(wěn)定。樁端進(jìn)入持力層的最小深度、主要是考慮了在各類持力層中成樁的可能性和難易程度。并保證樁端阻力的發(fā)揮.樁端進(jìn)入破碎巖石或軟質(zhì)巖的樁,按一般樁來計算樁端進(jìn)入持力層的深度,樁端進(jìn)入完整和較完整的未風(fēng)化、微風(fēng)化.中等風(fēng)化硬質(zhì)巖石時、入巖施工困難.同時硬質(zhì)巖已提供足夠的端阻力 規(guī)范條文提出樁周邊嵌巖最小深度為0，5m,樁身混凝土最低強(qiáng)度等級與樁身所處環(huán)境條件有關(guān)，有關(guān)巖土及地下水的腐蝕性問題、牽涉腐蝕源，腐蝕類別 性質(zhì) 程度、地下水位變化,樁身材料等諸多因素，現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)、巖土工程勘察規(guī)范.GB.50021,混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范,GB 50010,工業(yè)建筑防腐蝕設(shè)計規(guī)范.GB，50046,混凝土結(jié)構(gòu)耐久性設(shè)計規(guī)范.GB。T,50476等不同角度作了相應(yīng)的表述和規(guī)定,為了便于操作、本條將樁身環(huán)境劃分為非腐蝕環(huán)境 包括微腐蝕環(huán)境、和腐蝕環(huán)境兩大類、對非腐蝕環(huán)境中樁身混凝土強(qiáng)度作了明確規(guī)定，腐蝕環(huán)境中的樁身混凝土強(qiáng)度、材料。最小水泥用量 水灰比。抗?jié)B等級等還應(yīng)符合相關(guān)規(guī)范的規(guī)定、樁身埋于地下，不能進(jìn)行正常維護(hù)和維修、必須采取措施保證其使用壽命。特別是許多情況下樁頂附近位于地下水位頻繁變化區(qū).對樁身混凝土及鋼筋的耐久性應(yīng)引起重視.灌注樁水下澆筑混凝土目前大多采用商品混凝土，混凝土各項性能有保障的條件下 可將水下澆筑混凝土強(qiáng)度等級達(dá)到C45，當(dāng)場地位于坡地且樁端持力層和地面坡度超過10 時,除應(yīng)進(jìn)行場地穩(wěn)定驗算并考慮擠土樁對邊坡穩(wěn)定的不利影響外，樁身尚應(yīng)通長配筋。用來增加樁身水平抗力、關(guān)于通長配筋的理解應(yīng)該是鋼筋長度達(dá)到設(shè)計要求的持力層需要的長度.采用大直徑長灌注樁時,宜將部分構(gòu)造鋼筋通長設(shè)置,用以驗證孔徑及孔深.8,5，6.為保證樁基設(shè)計的可靠性，規(guī)定除設(shè)計等級為丙級的建筑物外。單樁豎向承載力特征值應(yīng)采用豎向靜載荷試驗確定,設(shè)計等級為丙級的建筑物可根據(jù)靜力觸探或標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗方法確定單樁豎向承載力特征值，用靜力觸探或標(biāo)準(zhǔn)貫入方法確定單樁承載力已有不少地區(qū)和單位進(jìn)行過研究和總結(jié),取得了許多寶貴經(jīng)驗.其他原位測試方法確定單樁豎向承載力的經(jīng)驗不足。規(guī)范未推薦,確定單樁豎向承載力時。應(yīng)重視類似工程。鄰近工程的經(jīng)驗。試樁前的初步設(shè)計、規(guī)范推薦了通用的估算公式。8、5.6。1、式中側(cè)阻，端阻采用特征值 規(guī)范特別注明側(cè)阻 端阻特征值應(yīng)由當(dāng)?shù)剌d荷試驗結(jié)果統(tǒng)計分析求得。減少全國采用同一表格所帶來的誤差,嵌入完整和較完整的未風(fēng)化。微風(fēng)化 中等風(fēng)化硬質(zhì)巖石的嵌巖樁.規(guī)范給出了單樁豎向承載力特征值的估算式，8,5。6、2。只計端阻,簡化計算的意義在于硬質(zhì)巖強(qiáng)度超過樁身混凝土強(qiáng)度,設(shè)計以樁身強(qiáng)度控制.樁長較小時再計入側(cè)阻、嵌巖阻力等已無工程意義，當(dāng)然,嵌巖樁并不是不存在側(cè)阻力、有時側(cè)阻和嵌巖阻力占有很大的比例、對于嵌入破碎巖和軟質(zhì)巖石中的樁.單樁承載力特征值則按公式 8。5、6。1.進(jìn)行估算、為確保大直徑嵌巖樁的設(shè)計可靠性.必須確定樁底一定深度內(nèi)巖體性狀,此外 在樁底應(yīng)力擴(kuò)散范圍內(nèi)可能埋藏有相對軟弱的夾層 甚至存在洞隙、應(yīng)引起足夠注意，巖層表面往往起伏不平。有隱伏溝槽存在,特別在碳酸鹽類巖石地區(qū)，巖面石芽，溶槽密布，此時樁端可能落于巖面隆起或斜面處,有導(dǎo)致滑移的可能,因此 規(guī)范規(guī)定在樁底端應(yīng)力擴(kuò)散范圍內(nèi)應(yīng)無巖體臨空面存在.并確?；讕r體的穩(wěn)定性.實踐證明,作為基礎(chǔ)施工圖設(shè)計依據(jù)的詳細(xì)勘察階段的工作精度，滿足不了這類樁設(shè)計施工的要求 因此。當(dāng)基礎(chǔ)方案選定之后,還應(yīng)根據(jù)樁位及要求進(jìn)行專門性的樁基勘察。以便針對各個樁的持力層選擇入巖深度.確定承載力，并為施工處理等提供可靠依據(jù).8.5 7 8,5、8，單樁水平承載力與諸多因素相關(guān) 單樁水平承載力特征值應(yīng)由單樁水平載荷試驗確定.規(guī)范特別寫入了帶承臺樁的水平載荷試驗。樁基抵抗水平力很大程度上依賴于承臺側(cè)面抗力 帶承臺樁基的水平載荷試驗?zāi)芊从硺痘谒搅ψ饔孟碌膶嶋H工作狀況，帶承臺樁基水平載荷試驗采用慢速維持荷載法。用以確定長期荷載下的樁基水平承載力和地基土水平反力系數(shù)。加載分級及每級荷載穩(wěn)定標(biāo)準(zhǔn)可按單樁豎向靜載荷試驗的辦法 當(dāng)加載至樁身破壞或位移超過30mm 40mm 軟土取大值,時停止加載。卸載按2倍加載等級逐級卸載，每30min卸一級載,并于每次卸載前測讀位移,根據(jù)試驗數(shù)據(jù)繪制荷載位移H0、X0曲線及荷載位移梯度H0 X0 H0，曲線,取H0。X0。H0，曲線的第一拐點為臨界荷載.取第二拐點或H0，X0曲線的陡降起點為極限荷載，若樁身設(shè)有應(yīng)力測讀裝置，還可根據(jù)最大彎矩點變化特征綜合判定臨界荷載和極限荷載，對于重要工程?？赡M承臺頂豎向荷載的實際狀況進(jìn)行試驗，水平荷載作用下樁基內(nèi)各單樁的抗力分配與樁數(shù)。樁距,樁身剛度.土質(zhì)性狀 承臺形式等諸多因素有關(guān).水平力作用下的群樁效應(yīng)的研究工作不深入.條文規(guī)定了水平力作用面的樁距較大時、樁基的水平承載力可視為各單樁水平承載力的總和 實際上在低樁承臺的前提下應(yīng)注重采取措施充分發(fā)揮承臺底面及側(cè)面土的抗力作用。加強(qiáng)承臺間的連系等。當(dāng)承臺周圍填土質(zhì)量有保證時、應(yīng)考慮土的抗力作用按彈性抗力法進(jìn)行計算.用斜樁來抵抗水平力是一項有效的措施,在橋梁樁基中采用較多。但在一般工業(yè)與用民建筑中則很少采用,究其原因是依靠承臺埋深大多可以解決水平力的問題 8。5，9，單樁抗拔承載力特征值應(yīng)通過單樁豎向抗拔載荷試驗確定 并應(yīng)加載至破壞,試驗數(shù)量 同條件下的樁不應(yīng)少于3根且不應(yīng)少于總抗拔樁數(shù)的1.8.5。10、本條為強(qiáng)制性條文,為避免基樁在受力過程中發(fā)生樁身強(qiáng)度破壞.樁基設(shè)計時應(yīng)進(jìn)行基樁的樁身強(qiáng)度驗算，確保樁身混凝土強(qiáng)度滿足樁的承載力要求,8 5 11.鑒于樁身強(qiáng)度計算中并未考慮荷載偏心.彎矩作用.瞬時荷載的影響等因素,因此.樁身強(qiáng)度設(shè)計必須留有一定富裕，在確定工作條件系數(shù)時考慮了承臺下的土質(zhì)情況，抗震設(shè)防等級，樁長 混凝土澆筑方法 混凝土強(qiáng)度等級以及樁型等因素、本次修訂中適當(dāng)提高了灌注樁的工作條件系數(shù)。補(bǔ)充了預(yù)應(yīng)力混凝土管樁工作條件系數(shù)?？紤]到高強(qiáng)度離心混凝土的延性差、加之沉樁中對樁身混凝土的損壞。加工過程中已對樁身施加軸向預(yù)應(yīng)力等因素,結(jié)合日本.廣東省的經(jīng)驗，將工作條件系數(shù)規(guī)定為0,55 0 65，日本，美國及廣東省等規(guī)定管樁允許承載力，相當(dāng)于承載力特征值，應(yīng)滿足下式要求 Ra、0 25，?cu。k.σpc。AG式中，?cu、k 樁身混凝土立方體抗壓強(qiáng)度，σpc、樁身混凝土有效預(yù)應(yīng)力值,約為4MPa，10MPa、AG 樁身混凝土橫截面積,Q,0,33,?cu，k。σpc，AG?cu.k 2,18 C60 2 23,C80。?c。PHC樁。Q、0.33、2.23?c σpc.AG，當(dāng)σpc.4MPa時Q 0.33、2、23?c，0.11?c,AGQ。0,699?cAG、當(dāng)σpc，10MPa時Q。0。33 2.23?c。0，28?c，AGQ。0.644?cAG。PC樁，Q、0、33。2，18?c，σpc AG,當(dāng)σpc。4MPa時Q,0，33、2，18?c.0、145?c、AGQ、0.67?cAG.當(dāng)σpc 10MPa時Q.0 33。2、18?c 0 36?c、AGQ 0，6?cAG?？紤]到當(dāng)前管樁生產(chǎn)質(zhì)量.軟土中的抗震要求，沉樁中樁身混凝土受損以及接頭焊接時高溫對樁身混凝土的損傷等因素、將工作條件系數(shù)定為0。55，0、65是合理的 8.5 12,非腐蝕性環(huán)境中的抗拔樁。樁身裂縫寬度應(yīng)滿足設(shè)計要求。預(yù)應(yīng)力混凝土管樁因增加鋼筋直徑有困難、考慮其鋼筋直徑較小、耐久性差 所以裂縫控制等級應(yīng)為二級.即混凝土拉應(yīng)力不應(yīng)超過混凝土抗拉強(qiáng)度設(shè)計值、腐蝕性環(huán)境中，考慮樁身鋼筋耐久性 抗拔樁和受水平力或彎矩較大的樁不允許樁身混凝土出現(xiàn)裂縫，預(yù)應(yīng)力混凝土管樁裂縫等級應(yīng)為一級.即樁身混凝土不出現(xiàn)拉應(yīng)力 預(yù)應(yīng)力管樁作為抗拔樁使用時、近期出現(xiàn)了數(shù)起樁身抗拔破壞的事故、主要表現(xiàn)在主筋墩頭與端板連接處拉脫、同時管樁的接頭焊縫耐久性也有問題.因此，在抗拔構(gòu)件中應(yīng)慎用預(yù)應(yīng)力混凝土管樁 必須使用時應(yīng)考慮以下幾點。1，預(yù)應(yīng)力筋必須錨入承臺.2 截樁后應(yīng)考慮預(yù)應(yīng)力損失.在預(yù)應(yīng)力損失段的樁外圍應(yīng)包裹鋼筋混凝土 3.宜采用單節(jié)管樁,4 多節(jié)管樁可考慮通長灌芯。另行設(shè)置通長的抗拔鋼筋,或?qū)⒖拱纬休d力留有余地 防止墩頭拔出、5。端板與鋼筋的連接強(qiáng)度應(yīng)滿足抗拔力要求.8，5.13。本條為強(qiáng)制性條文。地基基礎(chǔ)設(shè)計強(qiáng)調(diào)變形控制原則，樁基礎(chǔ)也應(yīng)按變形控制原則進(jìn)行設(shè)計、本條規(guī)定了樁基沉降計算的適用范圍以及控制原則，8。5，15,軟土中摩擦樁的樁基礎(chǔ)沉降計算是一個非常復(fù)雜的問題 縱觀許多描述樁基實際沉降和沉降發(fā)展過程的文獻(xiàn)可知、土體中樁基沉降實質(zhì)是由樁身壓縮.樁端刺入變形和樁端平面以下土層受群樁荷載共同作用產(chǎn)生的整體壓縮變形等多個主要分量組成.摩擦樁基礎(chǔ)的沉降是歷時數(shù)年 甚至更長時間才能完成的過程.加荷瞬間完成的沉降只占總沉降中的小部分 大部分沉降都是與時間發(fā)展有關(guān)的沉降，也就是由于固結(jié)或流變產(chǎn)生的沉降 因此。摩擦型樁基礎(chǔ)的沉降不是用簡單的彈性理論就能描述的問題，這就是為什么依據(jù)彈性理論公式的各種樁基沉降計算方法，在實際工程的應(yīng)用中往往都與實測結(jié)果存在較大的出入。即使經(jīng)過修正.兩者也只能在某一范圍內(nèi)比較接近的原因、近年來越來越多的研究人員和設(shè)計人員理解了。目前借用彈性理論的公式計算樁基沉降 實質(zhì)是一種經(jīng)驗擬合方法.從經(jīng)驗擬合這一觀點出發(fā).本規(guī)范推薦Mindlin方法和考慮應(yīng)力擴(kuò)散以及不考慮應(yīng)力擴(kuò)散的實體深基礎(chǔ)方法。修訂組收集了部分軟土地區(qū)62棟房屋沉降實測資料和工程計算資料 將大量實際工程的長期沉降觀測資料與各種計算方法的計算值對比、經(jīng)過統(tǒng)計分析，最后推薦了樁基礎(chǔ)最終沉降量計算的經(jīng)驗修正系數(shù)。考慮應(yīng)力擴(kuò)散以及不考慮應(yīng)力擴(kuò)散的實體深基礎(chǔ)方法計算沉降量和沉降計算深度都有差異。從統(tǒng)計意義上沉降量計算的經(jīng)驗修正系數(shù)差異不大。8，5，16 20世紀(jì)80年代上海市開始采用為控制沉降而設(shè)置樁基的方法。取得顯著的社會經(jīng)濟(jì)效益 目前天津。湖北。福建等省市也相繼應(yīng)用了上述方法 開發(fā)這種方法是考慮樁.土。承臺共同工作時 基礎(chǔ)的承載力可以滿足要求，而下臥層變形過大,此時采用摩擦型樁旨在減少沉降.以滿足建筑物的使用要求。以控制沉降為目的設(shè)置樁基是指直接用沉降量指標(biāo)來確定用樁的數(shù)量.能否實行這種設(shè)計方法 必須要有當(dāng)?shù)氐慕?jīng)驗,特別是符合當(dāng)?shù)毓こ虒嵺`的樁基沉降計算方法。直接用沉降量確定用樁數(shù)量后 還必須滿足本條所規(guī)定的使用條件和構(gòu)造措施。上述方法的基本原則有三點、一，設(shè)計用樁數(shù)量可以根據(jù)沉降控制條件。即允許沉降量計算確定 二、基礎(chǔ)總安全度不能降低、應(yīng)按樁,土和承臺共同作用的實際狀態(tài)來驗算,樁土共同工作是一個復(fù)雜的過程。隨著沉降的發(fā)展，樁，土的荷載分擔(dān)不斷變化。作為一種最不利狀態(tài)的控制、樁頂荷載可能接近或等于單樁極限承載力,為了保證樁基的安全度.規(guī)定按承載力特征值計算的樁群承載力與土承載力之和應(yīng)大于或等于作用的標(biāo)準(zhǔn)組合產(chǎn)生的作用在樁基承臺頂面的豎向力與承臺及其上土自重之和，三、為保證樁。土和承臺共同工作。應(yīng)采用摩擦型樁,使樁基產(chǎn)生可以容許的沉降，承臺底不致脫空 在樁基沉降過程中充分發(fā)揮樁端持力層的抗力，同時樁端還要置于相對較好的土層中，防止沉降過大，達(dá)不到預(yù)期控制沉降的目的.為保證承臺底不脫空 當(dāng)承臺底土為欠固結(jié)土或承載力利用價值不大的軟土?xí)r,尚應(yīng)對其進(jìn)行處理。8、5。18,本條是樁基承臺的彎矩計算，1 承臺試件破壞過程的描述、中國石化總公司洛陽設(shè)計院和鄭州工學(xué)院曾就樁臺受彎問題進(jìn)行專題研究 試驗中發(fā)現(xiàn)、凡屬抗彎破壞的試件均呈梁式破壞的特點，四樁承臺試件采用均布方式配筋。試驗時初始裂縫首先在承臺兩個對應(yīng)邊的一邊或兩邊中部或中部附近產(chǎn)生.之后在兩個方向交替發(fā)展。并逐漸演變成各種復(fù)雜的裂縫而向承臺中部合攏、最后形成各種不同的破壞模式，三樁承臺試件是采用梁式配筋 承臺中部因無配筋而抗裂性能較差.初始裂縫多由承臺中部開始向外發(fā)展。最后形成各種不同的破壞模式?？梢缘贸?不論是三樁試件還是四樁試件.它們在開裂破壞的過程中?？偸窃趦蓚€方向上互相交替承擔(dān)上部主要荷載,而不是平均承擔(dān)、也即是交替起著梁的作用,2、推薦的抗彎計算公式 通過對眾多破壞模式的理論分析、選取圖49所示的四種典模型式作為公式推導(dǎo)的依據(jù),圖49、承臺破壞模式，a,四樁承臺、b,等邊三樁承臺 一，c,等邊三樁承臺，二 d、等腰三樁承臺。1、圖49a四樁承臺破壞模式系屈服線將承臺分成很規(guī)則的若干塊幾何塊體.設(shè)塊體為剛性的，變形略去不計,最大彎矩產(chǎn)生于屈服線處.該彎矩全部由鋼筋來承擔(dān) 不考慮混凝土的拉力作用、則利用極限平衡方法并按懸臂梁計算.Mx.Niyi My。Nixi。2，圖49b是等邊三樁承臺具有代表性的破壞模式，可利用鋼筋混凝土板的屈服線理論,按機(jī)動法的基本原理來推導(dǎo)公式得、1.由圖49c的等邊三樁承臺最不利破壞模式,可得另一個公式即.式,1,考慮屈服線產(chǎn)生在柱邊 過于理想化 式 2,未考慮柱子的約束作用、是偏于安全的。根據(jù)試件破壞的多數(shù)情況 采用 1、2,二式的平均值為規(guī)范的推薦公式。8.5。18 3.3、由圖49d.等腰三樁承臺典型的屈服線基本上都垂直于等腰三樁承臺的兩個腰，當(dāng)試件在長跨產(chǎn)生開裂破壞后 才在短跨內(nèi)產(chǎn)生裂縫。因此根據(jù)試件的破壞形態(tài)并考慮梁的約束影響作用,按梁的理論給出計算公式，式 3,未考慮柱子的約束影響 偏于安全，而式.4 考慮屈服線通過往邊緣處、又不夠安全，今采用兩式的平均值作為推薦公式，8。5、18。4 上述所有三樁承臺計算的M值均指由柱截面形心到相應(yīng)承臺邊的板帶寬度范圍內(nèi)的彎矩.因而可按此相應(yīng)寬度采用三向配筋，8,5 19、柱對承臺的沖切計算方法、本規(guī)范在編制時曾考慮了以下兩種計算方法、方法一為沖切臨界截面取柱邊0 5h0處、當(dāng)沖切臨界截面與樁相交時,沖切力扣除相交那部分單樁承載力、采用這種計算方法的國家有美國,新西蘭.我國20世紀(jì)90年代前一些設(shè)計單位亦多采用此法，方法二為沖切錐體取柱邊或承臺變階處至相應(yīng)樁頂內(nèi)邊緣連線所構(gòu)成的錐體并考慮了沖跨比的影響,原蘇聯(lián)及我國 建筑樁基技術(shù)規(guī)范.JGJ、94均采用這種方法 計算結(jié)果表明 這兩種方法求得的柱對承臺沖切所需的有效高度是十分接近的，相差約5,左右 考慮到方法一在計算過程中需要扣除沖切臨界截面與柱相交那部分面積的單樁承載力。為避免計算上繁瑣，本規(guī)范推薦采用方法二.本規(guī)范公式,8,5。19、1 中的沖切系數(shù)是按λ 1時與我國現(xiàn)行 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范,GB,50010的受沖切承載力公式相銜接。即沖切破壞錐體與承臺底面的夾角為45.時沖切系數(shù)α.0,7提出來的，圖50及圖51分別給出了采用本規(guī)范和美國ACI，318計算的一典型九樁承臺內(nèi)柱對承臺沖切.角樁對承臺沖切所需的承臺有效高度比較表。其中樁徑為800mm,柱距為2400mm,方柱尺寸為1550mm。承臺寬度為6400mm,按本規(guī)范算得的承臺有效高度與美國ACI，318規(guī)范相比較略偏于安全、但是.美國鋼筋混凝土學(xué)會CRSI手冊認(rèn)為由角樁荷載引起的承臺角隅45、剪切破壞較之角樁沖切破壞更為不利.因此尚需驗算距柱邊h0承臺角隅45、處的抗剪強(qiáng)度，8，5.20.本條為強(qiáng)制性條文、樁基承臺的柱邊，變階處等部位剪力較大,應(yīng)進(jìn)行斜截面抗剪承載力驗算、圖51、角樁對承臺沖切承臺有效高度比較8.5 21,樁基承臺的抗剪計算 在小剪跨比的條件下具有深梁的特征。關(guān)于深梁的抗剪問題.近年來我國已發(fā)表了一系列有關(guān)的抗剪強(qiáng)度試驗報告以及抗剪承載力計算文章，盡管文章中給出的抗剪承載力的表達(dá)式不盡相同、但結(jié)果具有很好的一致性。本規(guī)范提出的剪切系數(shù)是通過分析和比較后確定的,它已能涵蓋深梁.淺梁不同條件的受剪承載力.圖52給出了一典型的九樁承臺的柱邊剪切所需的承臺有效高度比較表.按本規(guī)范求得的柱邊剪切所需的承臺有效高度與美國ACI 318規(guī)范求得的結(jié)果是相當(dāng)接近的 圖52 柱邊剪切承臺有效高度比較8,5。22.本條為強(qiáng)制性條文.樁基承臺與柱，樁交界處承受較大的豎向力、設(shè)計時應(yīng)進(jìn)行局部受壓承載力計算,8，5,23.承臺之間的連接.通常應(yīng)在兩個互相垂直的方向上設(shè)置連系梁，對于單層工業(yè)廠房排架柱基礎(chǔ)橫向跨度較大、設(shè)置連系梁有困難 可僅在縱向設(shè)置連系梁,在端部應(yīng)按基礎(chǔ)設(shè)計要求設(shè)置地梁,