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5，2 承載力計算5.2.4.大面積壓實填土地基.是指填土寬度大于基礎(chǔ)寬度兩倍的質(zhì)量控制嚴(yán)格的填土地基。質(zhì)量控制不滿足要求的填土地基深度修正系數(shù)應(yīng)取1、0.目前建筑工程大量存在著主裙樓一體的結(jié)構(gòu)，對于主體結(jié)構(gòu)地基承載力的深度修正，宜將基礎(chǔ)底面以上范圍內(nèi)的荷載，按基礎(chǔ)兩側(cè)的超載考慮.當(dāng)超載寬度大于基礎(chǔ)寬度兩倍時、可將超載折算成土層厚度作為基礎(chǔ)埋深、基礎(chǔ)兩側(cè)超載不等時。取小值、5、2、5.根據(jù)土的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)確定地基承載力的計算公式,條件原為均布壓力，當(dāng)受到較大的水平荷載而使合力的偏心距過大時，地基反力分布將很不均勻.根據(jù)規(guī)范要求pkmax。1，2?a的條件、將計算公式增加一個限制條件為,當(dāng)偏心距e.0.033b時?？捎迷撌接嬎?相應(yīng)式中的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)c.φ。要求采用附錄E求出的標(biāo)準(zhǔn)值,5。2、6 巖石地基的承載力一般較土高得多、本條規(guī)定，用巖石地基載荷試驗確定，但對完整 較完整和較破碎的巖體可以取樣試驗時.可以根據(jù)飽和單軸抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值 乘以折減系數(shù)確定地基承載力特征值、關(guān)鍵問題是如何確定折減系數(shù)，巖石飽和單軸抗壓強(qiáng)度與地基承載力之間的不同在于。第一?？箟簭?qiáng)度試驗時、巖石試件處于無側(cè)限的單軸受力狀態(tài)、而地基承載力則處于有圍壓的三軸應(yīng)力狀態(tài)，如果地基是完整的。則后者遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于前者、第二 巖塊強(qiáng)度與巖體強(qiáng)度是不同的,原因在于巖體中存在或多或少 或?qū)捇蛘?，或顯或隱的裂隙,這些裂隙不同程度地降低了地基的承載力。顯然,越完整 折減越少。越破碎,折減越多,由于情況復(fù)雜。折減系數(shù)的取值原則上由地方經(jīng)驗確定.無經(jīng)驗時、按巖體的完整程度。給出了一個范圍值.經(jīng)試算和與已有的經(jīng)驗對比，條文給出的折減系數(shù)是安全的，至于 破碎,和。極破碎,的巖石地基。因無法取樣試驗、故不能用該法確定地基承載力特征值.巖樣試驗中、尺寸效應(yīng)是一個不可忽視的因素 本規(guī)范規(guī)定試件尺寸為ф50mm。100mm，5。2 7,本規(guī)范1974版中規(guī)定了矩形基礎(chǔ)和條形基礎(chǔ)下的地基壓力擴(kuò)散角,壓力擴(kuò)散線與垂直線的夾角。一般取22.當(dāng)土層為密實的碎石土,密實的礫砂,粗砂 中砂以及堅硬和硬塑狀態(tài)的黏土?xí)r、取30.當(dāng)基礎(chǔ)底面至軟弱下臥層頂面以上的土層厚度小于或等于1.4基礎(chǔ)寬度時，可按0。計算、雙層土的壓力擴(kuò)散作用有理論解.但缺乏試驗證明、在1972年開始編制地基規(guī)范時主要根據(jù)理論解及僅有的一個由四川省科研所提供的現(xiàn)場載荷試驗,為慎重起見.提出了上述的應(yīng)用條件 在89版修訂規(guī)范時、由天津市建研所進(jìn)行了大批室內(nèi)模型試驗及三組野外試驗。得到一批數(shù)據(jù)。由于試驗局限在基寬與硬層厚度相同的條件.對于大家希望解決的較薄硬土層的擴(kuò)散作用只有借助理論公式探求其合理應(yīng)用范圍。以下就修改補(bǔ)充部分進(jìn)行說明，天津建研所完成了硬層土厚度z等于基寬b時硬層的壓力擴(kuò)散角試驗 試驗共16組 其中野外載荷試驗2組。室內(nèi)模型試驗14組 試驗中進(jìn)行了軟層頂面處的壓力測量。試驗所選用的材料。室內(nèi)為粉質(zhì)黏土 淤泥質(zhì)黏土.用人工制備 野外用煤球灰及石屑。雙層土的剛度指標(biāo)用α,Es1。Es2控制，分別取α,2。4，5.6等.模型基寬為360mm及200mm兩種?，F(xiàn)場壓板寬度為1410mm，現(xiàn)場試驗下臥層為煤球灰、變形模量為2 2MPa，極限荷載60kPa。按s、0、015b。21，1mm時所對應(yīng)的壓力僅僅為40kPa.圖5,曲線1.上層硬土為振密煤球灰及振密石屑，其變形模量為10、4MPa及12、7MPa、這兩組試驗α,5 6,從圖5曲線中可明顯看到.當(dāng)z。b時、α、5。6的硬層有明顯的壓力擴(kuò)散作用.曲線2所反映的承載力為曲線1的3.5倍.曲線3所反映的承載力為曲線1的4、25倍.室內(nèi)模型試驗.硬層為標(biāo)準(zhǔn)砂，e.0.66，Es、11.6MPa 14.8MPa,下臥軟層分別選用流塑狀粉質(zhì)黏土,變形模量在4MPa左右.淤泥質(zhì)土變形模量為2,5MPa左右，從載荷試驗曲線上很難找到這兩類土的比例界線值,見圖6 曲線1流塑狀粉質(zhì)黏土s、50mm時的強(qiáng)度僅20kPa.作為雙層地基，當(dāng)α、2。s,50mm時的強(qiáng)度為56kPa，曲線2.α,4時為70kPa 曲線3、α 6時為96kPa、曲線4 雖然按同一下沉量來確定強(qiáng)度是欠妥的.但可反映墊層的擴(kuò)散作用。說明θ值愈大 壓力擴(kuò)散的效果愈顯著、關(guān)于硬層壓力擴(kuò)散角的確定一般有兩種方法、一種是取承載力比值倒算θ角,另一種是采用實測壓力比值，天津建研所采用后一種方法 取軟層頂三個壓力實測平均值作為擴(kuò)散到軟層上的壓力值,然后按擴(kuò)散角公式求θ值,從圖6中可以看出p,θ曲線上按實測壓力求出的θ角隨荷載增加迅速降低 到硬土層出現(xiàn)開裂后降到最低值.圖5 現(xiàn)場載荷試驗p s曲線1,原有煤球灰地基。2。振密煤球灰地基、3。振密土石屑地基、圖6,室內(nèi)模型試驗p,s曲線p,θ曲線注。α.2 4時,下層土模量為4.0MPa.α 6時.下層土模量為2。9MPa、根據(jù)平面模型實測壓力計算的θ值分別為，α 4時.θ，24、67 α，5時 θ.26，98.α，6時.θ，27、31,均小于30、而直觀的破裂角卻為30.圖7。圖7，雙層地基試驗α,θ口曲線.室內(nèi)試驗,現(xiàn)場試驗 現(xiàn)場載荷試驗實測壓力值見表3.表3。現(xiàn)場實測壓力,按表3實測壓力做圖8，可以看出。當(dāng)荷載增加到a點(diǎn)后.傳到軟土頂界面上的壓力急驟增加,即壓力擴(kuò)散角迅速降低.到b點(diǎn)時.α、5時為28.6,α，6時為28 如果按a點(diǎn)所對應(yīng)的壓力分別為180kPa.240kPa、其對應(yīng)的擴(kuò)散角為30 34 及36.85、換言之.在p、s曲線中比例界限范圍內(nèi)的θ 角比破壞時略高.為討論這個問題。在缺乏試驗論證的條件下.只能借助已有理論解進(jìn)行分析、根據(jù)葉戈羅夫的平面問題解答，條形均布荷載下雙層地基中點(diǎn)應(yīng)力pz的應(yīng)力系數(shù)是kz見表4，圖8 載荷板壓力p0與界面壓力pz關(guān)系表4.條形基礎(chǔ)中點(diǎn)地基應(yīng)力系數(shù)、注、Es1.硬土層土的變形模量 Es2，下臥軟土層的變形模量、換算為α?xí)r v.5 0。大約相當(dāng) α 4、v 10.0大約相當(dāng).α 7,8，v，15。0大約相當(dāng),α。12，將應(yīng)力系數(shù)換算為壓力擴(kuò)散角可建表如下、表5。壓力擴(kuò)散角θ.從計算結(jié)果分析,該值與圖6所示試驗值不同、當(dāng)壓力小時、試驗值大于理論值、隨著壓力增加。試驗值逐漸減小.到接近破壞時。試驗值趨近于25、比理論值小50。左右、出現(xiàn)上述現(xiàn)象的原因可能是理論值只考慮土直線變形段的應(yīng)力擴(kuò)散,當(dāng)壓板下出現(xiàn)塑性區(qū)即載荷試驗出現(xiàn)拐點(diǎn)后,土的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系已呈非線性性質(zhì),當(dāng)下臥層土較差時,硬層撓曲變形不斷增加，直到出現(xiàn)開裂.這時壓力擴(kuò)散角取決于上層土的剛性角逐漸達(dá)到某一定值，從地基承載力的角度出發(fā).采用破壞時的擴(kuò)散角驗算下臥層的承載力比較安全可靠、并與實測土的破裂角度相當(dāng),因此.在采用理論值計算時、θ大于30 的均以30 為限，θ小于30 的則以理論計算值為基礎(chǔ).求出z，0、25b時的擴(kuò)散角，見圖9。圖9,z。0。25b時α、θ曲線、計算值。從表5可以看到z.0、5b時。擴(kuò)散角計算值均大于z.6時圖7所給出的試驗值,同時。z、0 5b時的擴(kuò)散角不宜大于z b時所得試驗值，故z，0、5b時的擴(kuò)散角仍按z.b時考慮 而大于0 5b時擴(kuò)散角亦不再增加,從試驗所示的破裂面的出現(xiàn)以及任一材料都有一個強(qiáng)度限值考慮。將擴(kuò)散角限制在一定范圍內(nèi)還是合理的,綜上所述，建議條形基礎(chǔ)下硬土層地基的擴(kuò)散角如表6所示、表6、條形基礎(chǔ)壓力擴(kuò)散角，關(guān)于方形基礎(chǔ)的擴(kuò)散角與條形基礎(chǔ)擴(kuò)散角。可按均質(zhì)土中的壓力擴(kuò)散系數(shù)換算,見表7、表7,擴(kuò)散角對照、從表7可以看出.在相等的均布壓力作用下 壓力擴(kuò)散系數(shù)差別很大 但在z、b在1。0以內(nèi)時.方形基礎(chǔ)與條形基礎(chǔ)的擴(kuò)散角相差不到2。該值與建表誤差相比已無實際意義、故建議采用相同值、