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5、3，聯(lián)鎖塊地坪5,3、1 聯(lián)鎖塊地坪現(xiàn)場調(diào)研的結(jié)果表明。荷載作用初期聯(lián)鎖塊間產(chǎn)生的間隙并不影響使用,但隨著荷載作用時效性 塊體間的相互聯(lián)鎖擴散作用減弱直至弱化為獨立塊體工作、并且逐漸影響使用,由于聯(lián)鎖塊地坪在重型擱墩及流動機械作用下的面層破壞現(xiàn)象復(fù)雜,相關(guān)機理調(diào)查分析資料較少,本標(biāo)準(zhǔn)對聯(lián)鎖塊地坪面層設(shè)計參照了道路工程彈性層狀體系的有關(guān)方法與參數(shù)，結(jié)合船廠荷載形式的復(fù)雜性及船廠地坪的實際使用情況，認為面層豎向變形是反映承載能力和影響使用的主要指標(biāo) 并對其計算方法作了詳細規(guī)定。而對于面層的彎拉及剪切應(yīng)力等驗算本標(biāo)準(zhǔn)不作規(guī)定控制、需要時可采用有限元方法進行計算.彈性層狀體的層數(shù)越多。影響豎向變形。應(yīng)力的因素越多，理論解不便于工程設(shè)計運用、因此結(jié)合聯(lián)鎖塊地坪特點。本標(biāo)準(zhǔn)推薦將多層體系等效換算簡化為彈性三層體系求解面層豎向變形.并建議了相應(yīng)的簡化表達式.其中聯(lián)鎖塊地坪基層的等效換算公式參考道路工程的有關(guān)研究成果.5，3 2，砂墊層為聯(lián)鎖塊地坪的重要組成 計算中將聯(lián)鎖塊面層與砂墊層視為組合均質(zhì)連續(xù)體，根據(jù)相關(guān)研究資料等效回彈模量可取3000MPa 5,3，4。計算聯(lián)鎖塊地坪面層豎向變形時、多層彈性體系各基層可按圖4所示進行等效、換算為與頂部基層回彈模量相同的等效基層.等效基層的換算厚度Heq可按公式,5,3，4,進行計算.5.3 5，本條建議的彈性三層體系面層豎向變形表達式是對圓形均布垂直荷載作用下的三層彈性體系解析解的簡化。1 編制組研究表明、地坪各層泊松比的變化對面層法向應(yīng)力與切向應(yīng)力有所影響、但影響范圍有限、對垂直應(yīng)力及豎向變形影響不大，為方便簡化面層豎向變形表達式。簡化過程中忽略了地坪各層材料泊松比變化的影響。2.考慮到聯(lián)鎖塊地坪面層做法及材料相對固定,因此簡化公式擬合過程中對面層參數(shù)的取值相對固定。重點考察基層回彈模量E2，地基回彈模量E0。地坪面層厚度hc以及等效基層厚度Heq對面層豎向變形系數(shù)的影響，圖5 數(shù)據(jù)分析表明,隨著hc，δ Heq、δ的增大。面層豎向變形系數(shù)逐漸減小 而隨著地基回彈模量E0與基層回彈模量E2比值的增大 面層豎向變形系數(shù)逐漸減小,面層豎向變形系數(shù)與E0。Eceq.E2。Eceq，hc。δ Heq。δ等均有關(guān),對面層豎向變形系數(shù)?、W.主要考察了hc,δ。Heq，δ對其的影響。并對E0、Eceq,E2 Eceq進行參數(shù)化處理.通過對簡化擬合公式中各主要影響參數(shù)的變化趨勢分析可見、圖6、圖7。地基回彈模量E0，基層回彈模量E2以及基層的厚度是影響聯(lián)鎖塊地坪表面豎向變形的重要因素。對三層體系而言。70、90,的豎向變形取決于地基的強弱。當(dāng)各層回彈模量一致時.隨著hc、Heq的增大 面層豎向變形系數(shù)逐漸減小、通過將簡化擬合公式與彈性三層解析解進行對比可見，圖8，擬合公式與理論解存在一定的誤差、但總體趨勢與解析解基本吻合.擬合誤差可以接受,5.3,8,5，3，9,對于荷載中心點以外的計算點.標(biāo)準(zhǔn)采用荷載點與計算點距離參數(shù)r δ的影響系數(shù)k1進行修正。不同地基條件的綜合修正系數(shù)k2綜合考慮荷載等級,地基回彈模量及聯(lián)鎖塊面層正常使用性能等要求確定，系數(shù)取值主要依據(jù)場地試驗結(jié)果 船廠調(diào)研資料及算例計算對比分析得到、