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5、2。素混凝土與鋼筋混凝土地坪5 2.1 素混凝土或鋼筋混凝土面層和基層的剛度遠大于地基的剛度 在荷載作用下、所產(chǎn)生的彎曲變形較小，具有良好的整體性和應力擴散能力，因此本標準建議將地坪結構層看作是支承在彈性地基上的多層板.分析其應力狀況.素混凝土與鋼筋混凝土地坪結構面層、基層及地基的剛度差異較大 傳統(tǒng)的文克爾彈性地基板的模型為單層板、無法反映地坪基層對結構的影響、因此本標準提出采用更適合地坪結構的文克爾地基多層板 5。2。2，本標準引入分塊地基彈簧剛度的概念來確定地基的剛度.其實質是將不同位置地坪分塊的地基土彈簧剛度按地坪的沉降變形進行反算.形成分塊地基彈簧剛度 并以此進行地坪的分析計算 分塊地基彈簧剛度計算時、先將地坪整體劃分為多個分塊、外荷載作用下采用分層總和法計算各分塊沉降Si。同時以各分塊沉降值Si反算該分塊產(chǎn)生沉降Si、所需的僅加在該分塊范圍內(nèi)的等效地基名義壓應力Pfk，i、并在此基礎上計算各分塊的地基名義彈簧剛度Kfk i，據(jù)此得到不同的分塊地基名義彈簧剛度Kfk。i與總分塊地基名義彈簧剛度 Kfk。i的比值。分塊地基彈簧剛度分配系數(shù)αi，最后以此系數(shù)αi對地基總彈簧剛度K進行地基剛度分配,5。2.3,本標準推薦采用有限元方法分析面層應力 考慮到彈性地基多層板受力分析的復雜性，以及有限元建立模型的通用性與簡便性.對素混凝土與鋼筋混凝土地坪可不需進行基層等效 直接按實際地坪結構層進行建模，目前有限元分析方法應用普遍，因此推薦有限元方法進行計算，1 有限元單元劃分 在荷載作用中心附近，應力和應變的變化較大 因此在荷載作用中心或計算點附近的單元劃分應加密,而遠處可劃分較大.一般情況下。水平方向單元大小宜控制在0、25m、0，5m范圍,豎直方向單元大小宜控制在0 05m.0,15m范圍。以上建議值僅是根據(jù)常見船廠地坪尺寸建議.可根據(jù)實際地坪尺寸作相應調(diào)整.2。當素混凝土或鋼筋混凝土地坪接縫處設有傳力桿時。若計算模型中未考慮傳力桿的剪切約束和傳荷作用、接縫鄰近區(qū)域處的內(nèi)力和變形計算結果可根據(jù)具體情況適當折減、當接縫處未設傳力桿時.宜按自由邊處理，3 地坪結構層層間結合條件對計算結果有以下影響,1.面層與基層之間按層間滑動考慮時，面層底部拉應力有所增大.過渡層底面的拉應力則相對減小,同時地坪的整體變形也較層間連續(xù)假定的計算結果略大。而隨著層間滑動摩擦系數(shù)的增大 地坪結構受力狀態(tài)逐漸接近于層間連續(xù)模型，2。計算模型中層間摩阻系數(shù)的取值取決于施工條件與材料特性 由于實際船廠地坪的使用面積很大 施工質量難以保證各層層間連續(xù)假定.因此建議計算時可偏于保守的采用層間滑動模型。當計算模型中采用摩阻力系數(shù)方式考慮層間滑動時,地坪結構各層接觸面間摩阻力系數(shù)按不宜小于0，1進行設置.施工時應建議采用技術措施保證各層緊密結合、使其處于連續(xù)狀態(tài).3，場地試驗的鋼筋應力實測結果表明,加載點附近范圍混凝土面層上層鋼筋處于受壓狀態(tài),下層鋼筋處于受拉狀態(tài)。隨著離加載點距離的增大 鋼筋應力均逐漸減小 圖3、面層與基層之間按層間滑動模型設置時的有限元模擬計算結果與場地試驗結果接近 5,2、4,鋼筋混凝土地坪有限元計算得到的面層最大拉應力.配筋設計時可按材料力學平截面假定、采用公式。3.計算面層板的彎矩.并按現(xiàn)行國家標準、混凝土結構設計規(guī)范，GB。50010受彎構件進行配筋計算.5.2.5，鋼筋混凝土地坪面層的溫度應力、本標準建議采用有限元分析方法計算、也可參照現(xiàn)行行業(yè)規(guī)范、公路水泥混凝土路面設計規(guī)范。JTG、D40的計算方法。