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9，5,結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)9,5 6.進(jìn)行矩形槽身縱向結(jié)構(gòu)計(jì)算時(shí)、對(duì)于簡支及等彎矩雙懸臂梁式槽身的跨中部分底板 因處于受拉區(qū).故在強(qiáng)度計(jì)算中不考慮底板的作用.但在抗裂驗(yàn)算中應(yīng)加以考慮,如底板處于受壓區(qū)、雙懸臂梁式槽身，只要底板與側(cè)墻的結(jié)合能保證整體受力,就應(yīng)按翼緣寬度的規(guī)定計(jì)入部分或全部底板的作用 對(duì)于U形槽身,由于斷面形式較復(fù)雜、縱向配筋多按總拉力法計(jì)算 即考慮受拉區(qū)混凝土已開裂.不能承受拉力。因而形心軸以下全部拉力由鋼筋承擔(dān)、對(duì)于大.中型預(yù)應(yīng)力槽身結(jié)構(gòu)，其三維受力效應(yīng)明顯，設(shè)計(jì)中宜采用梁理論與彈性理論相結(jié)合的分析方法,即先按常規(guī)的結(jié)構(gòu)力學(xué)方法、分別按縱向和橫向進(jìn)行內(nèi)力計(jì)算，初步確定預(yù)應(yīng)力筋及普通鋼筋數(shù)量并進(jìn)行鋼筋布置.然后分析結(jié)構(gòu)在外荷載作用及預(yù)應(yīng)力作用下的應(yīng)力,進(jìn)行初步的抗裂驗(yàn)算。但上述結(jié)構(gòu)力學(xué)分析方法難以反映大型預(yù)應(yīng)力槽身結(jié)構(gòu)的應(yīng)力分布以及縱，橫，豎向相互影響的空間效應(yīng) 故在結(jié)構(gòu)及配筋方案基本確定后、需再進(jìn)行槽身結(jié)構(gòu)三維有限元分析驗(yàn)證、9，5 8 根據(jù)主拱圈組合內(nèi)力驗(yàn)算主拱圈強(qiáng)度及穩(wěn)定性時(shí)應(yīng)注意.對(duì)跨度較大的空腹拱式渡槽主拱圈，最大彎矩及相應(yīng)的應(yīng)力不一定產(chǎn)生在拱頂及拱腳截面處、而產(chǎn)生在靠近拱頂和拱腳的集中力作用的截面處,如果這些截面的尺寸滿足安全要求，而且也不保守.則認(rèn)為原擬結(jié)構(gòu)尺寸合適、否則，應(yīng)根據(jù)驗(yàn)算成果調(diào)整結(jié)構(gòu)尺寸，再做驗(yàn)算,土質(zhì)地基上的超靜定拱，墩臺(tái)位移后引起拱的塑性變形、計(jì)算墩臺(tái)位移引起的拱圈附加應(yīng)力應(yīng)考慮塑性變形的影響.將其按彈性變形計(jì)算的附加應(yīng)力折減50.9,5.10.中，小型渡槽荷載較小 采用的是一端兩支點(diǎn)的支承方式、但對(duì)于大型渡槽,如南水北調(diào)工程中的渡槽。荷載大。一般采用多槽形式。當(dāng)選用矩形斷面時(shí)、往往多槽互聯(lián)，此時(shí)。槽身兩端形成多點(diǎn)支承、支座變位及承載力分布復(fù)雜 應(yīng)進(jìn)行專門研究分析.支座的材料及結(jié)構(gòu)形式對(duì)渡槽的減震效果影響很大，地震烈度7度以上地區(qū)的大型渡槽應(yīng)包含支座結(jié)構(gòu)進(jìn)行整體動(dòng)力有限元分析和抗震性能的試驗(yàn)研究.